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1、XX延安發電廠2350MW“上大壓小熱電聯產工程高支模滿堂腳手架專項施工方案 批準： 審核： 編制: *項目部年08月16日目 錄1 編制依據22 工程概況23 施工方案23.1 施工流程23.2 腳手架的設置33。3 腳手架的搭設33.4 腳手架的拆除43。5 重大危險源監控及預防措施54 安全生產保證體系55 安全技術保證體系66 高支模滿堂腳手架的設計驗算66。1 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書錯誤！未定義書簽。6。2 扣件鋼管樓板模板支架計算書錯誤！未定義書簽。1 編制依據1。1 現場施工的條件和要求1.2 結構施工圖紙1。3 建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008)1 4 混2、凝土結構設計規范（GB500102010)1.5 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）1。6 建筑施工手冊第五版2 工程概況該項目為綜合樓及室外工程，綜合樓屬于高層建筑，結構形式為框架結構,建筑面積6739。34,綜合樓地下一層，地上九層，地下為設備用房，建筑面積292。68,地上13層為辦公,48層為宿舍，9層為多功能廳,建筑面積為6446.66，建筑高度為45。6米。室外工程包括圍墻、大門、道路、綠化、硬化、管線綜合等。本工程九層 部位支撐高度為8。1米,支撐體系為高支模項目，為危險性較大的分部分項工程。3 施工方案高支模采用扣件式滿堂鋼管腳手架，使用48mm、壁3、厚3.5mm鋼管，立桿采用2m,6m鋼管,縱橫水平桿采用6m鋼管,剪刀撐采用6m鋼管。 3.1 施工流程：場地清理彈立桿定位軸線排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿連接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連接件綁扎水平安全網3.2 腳手架的設置： 3.2.1 腳手架立桿縱橫距為0。8m,其中梁縱距為0.8m，橫向間距為0.3m，豎向支撐采用單立桿，并用對接扣件相互錯開對接，且不能在同一步距內，下端第一桿采用2m桿和6m桿相互錯開,步距均為1。5m. 3.2。2 剪刀撐四邊與中間每隔4m設置一道豎向剪刀撐，由底到頂連續設置，滿堂腳手架兩端與中間每隔5m設置一道水平剪刀撐.34、。3 腳手架的搭設3。3。1立桿施工要求（1)立桿設置前要用墨斗線彈出立桿位置線，并在位置線處設置立桿.(2)立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開距離不小于500mm，各接頭中心距主節點不大于步跨的1/3。（3）嚴禁將上段立桿與下段立桿錯開固定在水平桿上，立桿的垂直偏差不大于架高的1/300。(4)、嚴禁使用不合格、銹蝕、和有裂紋的扣件。3.3.2 水平桿施工要求 縱橫水平鋼管水平方向間距與立桿間距相同，頂端水平桿距樓板、梁為900mm，步距為不大于1.5m。 （1）腳手架底座上不大于200mm處的立桿上必須設置縱、橫向掃地桿，橫向水平5、桿設于縱向桿之下,縱向水平桿固定在立桿的內側，并采用直角扣件與立桿扣緊。 （2)縱橫向水平桿接長一般采用對接扣件連接,相鄰縱向水平桿對接接頭應交錯布置,不應設在同步、同跨內,相鄰接頭水平距離不應小于500mm。 （3）每一主節點處必須設置一根橫向水平桿,并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm. （4）水平桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接?？奂菝币欢ㄒ獢Q緊，立桿豎接和水平桿橫接一定要采用對接扣件，保證豎向傳力和水平觀感。 3.3。3 剪刀撐的設置要求 （1）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，其寬度為46m,連續布置，斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿或立6、桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不得大于150mm.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊,夾角為4560之間. （2)滿堂腳手架應在同一立面處按相應間距連續設置剪刀撐 (3)剪刀撐斜桿的接頭采用搭接方式，搭接長度不應小于1000mm,并采用三個旋轉部扣件分別在離桿端不小于100mm處和搭接中段固定。3。3。4 扣件要求: （1）扣件式鋼管腳手架主要由直角扣件、旋轉扣件、對接扣件連接，直角扣件用于兩根呈垂直交叉鋼管的連接，旋轉扣件用于兩根呈任意角度交叉鋼管的連接，對接扣件用于兩根鋼管的對接連接，承載力直接傳遞到結構板上。（2）扣件與鋼管的接觸面要保證嚴密,確?？奂c鋼管連接緊固。 （3）扣件和鋼管的質7、量要合格,滿足施工要求，對發現脆裂、變形、滑絲的嚴禁使用. 3.3。5 安全網安全網采用10cm10cm的安全網，在支撐體系上設置一道水平安全網.高度為4米。3。4 腳手架的拆除3。4。1 拆除前應報審批準,進行必要的安全技術交底后方可進行拆除。周圍設圍欄或警戒標識,劃出工作禁區，禁止非拆卸人員進入，并設專人看管。拆除時，班組成員要明確分工，統一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內。 3。4.2 嚴格遵守拆除順序,拆除順序應從上而下，一步一清，不允許上下同時作業，本著先搭后拆，按層次由上而下進行,腳手架逐層拆除。 3.4.3 拆除腳手架的大橫桿、剪刀撐,應8、先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順鋼管，不得往下亂扔；拆除的腳手架桿、模板、扣件等材料應由專人傳遞或用繩索吊下，不得往下投扔,以免傷人和不必要的損失。3。4。4 拆除過程中最好不要中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚；拆除過程中最好不要中斷，如確需中斷應將拆除部分處理清楚告一段落，并檢查是否會倒塌，確認安全后方可停歇。 3.4.5 拆下來的鋼管、模板、扣件要分類堆放,進行保養，檢修。 3.5 重大危險源監控及預防措施： 3.5.1 作業中，禁止隨意拆除腳手架的構架桿件、整體性構建、連接緊固件。卻因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后及時予9、以恢復。3。5.2 人在架設作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架桿上等不安全處休息。 3.5。3 每班工人上架工作時，應現行檢查有無影響安全作業的問題，在排除和能解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時,應立即停止作業進行檢查，直到安全后方可正常作業。4 安全生產保證體系項目經理部健全安全生產保證體系,設置安全生產管理機構,配備專職安全監督管理人員，并賦予一定的管理權限。建立健全安全生產責任制，嚴格執行安全生產法律、法規標準和企業安全規章制度，確保安全生產。工 作 保 證檢 查 保 證制定崗位責任執行有關安全施工規程經濟保證組織保證項目經理制10、定安全施工技術措施技術質量科消防、臨時用水用電設置、季節性防爆、防凍防煤氣中毒用品材料設備科購置勞動保護用品機械設備管理易燃爆、半成品堆放檢查綜合辦公室組織電工自查用電設備、職工體檢、宿舍檢查貫徹落實有關安全施工規程進行全員安全教育施工安監科安全員專檢安全值日巡回檢查、安全資料收整理、施工 財務科安全資金保障獎 懲安全生產保證體系圖5 安全技術保證體系建立以項目部總工程師為主，施工安監科、技術質量科各專業人員組成的安全技術保證體系,負責編制施工技術方案、作業指導書(含安全技術措施)，負責專業技術人員、特殊作業人員、專業施工人員、新入工地人員及其它人員的安全技術培訓教育，組織制訂安全操作規程。編11、制危險源識別、風險評價、風險控制計劃和方案.6 高支模滿堂腳手架的設計驗算板頂標高39.3米；支撐高度為8。1米、板厚為120mm；最大梁截面 350600作為梁模板支撐滿堂架計算對象。選取板厚為120mm樓板作為計算對象.6.1扣件式梁模板安全計算書6。1.1計算依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ16220082、混凝土結構設計規范GB5001020103、建筑結構荷載規范GB5000920124、鋼結構設計規范GB5001720036。1.1.1計算參數基本參數混凝土梁高h(mm）600混凝土梁寬b(mm）300混凝土梁計算跨度L（m)3。6模板支架高度H（m)8.1計算依據建筑施工模12、板安全技術規范JGJ162-2008模板荷載傳遞方式可調托座次梁懸挑長度a1(mm)0梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度120斜撐(含水平）布置方式普通型梁跨度方向立柱間距la(m）0。8垂直梁跨度方向的梁兩側立柱間距lb（m)0。7水平桿步距h（m)1。5梁側樓板立桿的縱距la1（m)0.8梁側樓板立桿的橫距lb1（m)0。8立桿自由端高度a（mm)300梁底增加立柱根數n1梁底支撐小梁根數m4架體底部布置類型底座結構表面要求表面外露材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格483.0次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規格483荷載參數基礎13、類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A（m2）0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市陜西(?。┭影彩校ㄊ校┑孛娲植诙阮愋?基本風壓值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0。5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1.5施工人員及設備產生荷載標準值Q1k(kN/m2)2。56.1。1.2施工簡圖 （圖1)剖面圖1 （圖1）剖面圖16.1.2面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度14、為計算單元.W=bh2/6=1000122/6=24000mm3,I=bh3/12=1000123/12=144000mm46.1。2。1強度驗算由可變荷載控制的組合：q1=0。91。2G1k+(G2k+G3k）hb+1。4Q1kb=0.9(1.2(0.5+（24+1.5)600/1000)1+1.42.51)=20。214kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9（1。35(0。5+(24+1。5)600/1000)1+1.40.72.51)=21。402kN/m取最不利組合得：q=maxq1，q2=max(20。214，215、1。402)=21。402kN/m（圖3）面板簡圖（圖4)面板彎矩圖Mmax=0。027kNm=Mmax/W=0。027106/24000=1。115N/mm2f=31N/mm2滿足要求6。1.2.2撓度驗算qk=（G1k+(G3k+G2k)h）b=(0.5+（24+1.5）600/1000)1=15。8kN/m（圖5）簡圖（圖6）撓度圖=0。012mm=300/（(4-1）400)=0。25mm滿足要求6.1。3次梁驗算由可變荷載控制的組合：q1=0。91。2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0。9（1。2（0。5+（24+1.5）600/1000）300/1000/（4-1）16、+1。42。5300/1000/（4-1）)=2。021kN/m由永久荷載控制的組合:q2=0。91.35G1k+（G2k+G3k）ha+1.40.7Q1ka=0。9(1。35（0。5+（24+1。5)600/1000)300/1000/（4-1)+1。40。72.5300/1000/（41)=2。14kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max（2.021,2.14）=2.14kN/m計算簡圖：(圖7）簡圖6。1。3。1強度驗算(圖8）次梁彎矩圖（kNm)Mmax=0。277kNm=Mmax/W=0。277106/（83.3331000）=3。32N/mm2f=15N/mm2滿足要求17、6。1。3.2抗剪驗算（圖9）次梁剪力圖(kN）Vmax=1。426kNmax=VmaxS/(Ib）=1.42610362。5103/(416。667104510）=0。428N/mm2=2N/mm2滿足要求6.1。3。3撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=（G1k+(G3k+G2k）h）a=(0。5+（24+1。5)600/1000)300/1000/(4-1)=1。58kN/m（圖10）變形計算簡圖（圖11）次梁變形圖（mm)max=0。356mm=1.11000/400=2。75mm滿足要求6。1。4主梁驗算梁側樓板的立桿為梁板共用立桿,立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節點，為了便于計算統一按鉸18、節點考慮，偏于安全.根據實際工況,梁下增加立桿根數為1，故可將主梁的驗算力學模型簡化為1+2-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全.等跨連續梁，跨度為：2跨距為：(等跨）0.35將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A。由可變荷載控制的組合：q1=0。91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1。4Q1ka=0。9(1。2（0.5+(24+1。5）600/1000)300/(4-1)1000)+1。42。5300/（(4-1)1000）)=2。021kN/mB。由永久荷載控制的組合：q2=0.91。35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40。7Q1ka=0.9（1.319、5（0。5+(24+1.5）600/1000)300/(41）1000）+1.40.72。5300/(41）1000)）=2.14kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(2。021,2.14)=2。14kN此時次梁的荷載簡圖如下(圖16）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k）ha=(0。5+（24+1.5）600/1000)300/（4-1）1000)=1。58kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：承載能力極限狀態下在支座反力：R=2.686kN正常使用極限狀態下在支座反力20、：Rk=1.983kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重設計值為:g=0.91。2gk=0。91。265。3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖18）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下:（圖19）主梁正常使用極限狀態受力簡圖6.1。4.1抗彎驗算（圖12)主梁彎矩圖(kNm）Mmax=0。289kNm=Mmax/W=0.289106/(8。9861000)=32。151N/mm2f=205N/mm2滿足要求6.1。4.2抗剪驗算（圖13）主梁剪力圖（kN）Vmax= 4。675k21、Nmax=QmaxS/(Ib）=4.67510006。084103/（21。5661041.210）=10。992N/mm2=120N/mm2滿足要求6.1.4.3撓度驗算(圖14）主梁變形圖（mm）max=0。019mm=0。71000/(1+1）/400=0。875mm滿足要求6。1。4。4支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經計算得:兩端支座最大支座反力為:R1=0.722kN非端支座最大支座反力為:R2=9.351kN6.1。5端支座扣件抗滑移驗算按上節計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0。22、722kNN=8kN滿足要求6.1。6可調托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調托座受力R2=9。351kNN=30kN滿足要求6.1.7立柱驗算6。1。7。1長細比驗算立桿與水平桿扣接,按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：=h/i=1.61000/（1.5910）=100。629=150滿足要求6。1.7.2立柱穩定性驗算根據查JGJ162-2008附錄D得到=0。588梁側立桿承受的樓板荷載N1=1.2(G1k+（G2k+G3k）h0）+1。4Q1kla1lb1=（1。2（0。5+（24+1。5）120/1000)+1.42。5)1。21。2=11.192kN由第五節知,梁側立桿23、承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.722kN由于梁中間立桿和梁側立桿受力情況不一樣，故應取大值進行驗算NA=max（N1+R1，R2)=11.914kN考慮架體自重荷載得：NB=NA+1。2Hgk=11.914+1。20.065（8.1+（600120)/1000）=12.586kNf=NB/（A）=12.5861000/(0.588(4.24100）)=50。483N/mm2=205N/mm2滿足要求6.2扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書6。2.1計算依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ16220082、混凝土結構設計規范GB5001020103、建筑結構荷載規范GB5000920124、24、鋼結構設計規范GB5001720035、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ30020136.2.2計算參數基本參數樓板厚度h(mm)120樓板邊長L（m)43.8樓板邊寬B(m)15。6模板支架高度H（m）8。5主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距la(m）0。8立柱橫向間距lb(m）1水平桿步距h1（m）1。5立桿自由端高度a(mm)300架體底部布置類型底座次梁間距a(mm）0次梁懸挑長度a1(mm）0主梁懸挑長度b1(mm）0主梁合并根數1結構表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式普通型計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008材料參數主梁類型矩形木楞主梁規格80825、0次梁類型矩形木楞次梁規格50100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向）鋼管類型483荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa）/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市陜西(省)延安市（市）地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)0。3新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3）1.1計算模板及次梁時均布活荷載Q1k（kN/m2)2.5計算模板及次梁時集中活荷載Q2k（kN）2.5計算主梁時均布活荷載Q3k（kN/m2)1。5計算立柱及其他支撐構件時均布活荷載Q426、k(kN/m2）1基本風壓值Wo(kN/m2）/簡圖：（圖1)平面圖（圖2）縱向剖面圖1(圖3）橫向剖面圖26。2.3面板驗算取b=1m單位面板寬度為計算單元.W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm46.2。3.1強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.91。2G1k+(G2k+G3k）hb+1.4Q1kb=0.9(1.2（0。3+（24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0。91。35G1k+(G2k+G3k)hb+1。40。7Q27、1kb=0.9(1.35(0。3+(24+1。1）120/1000）1+1。40。72.51)=6。229kN/m取最不利組合得：q=maxq1，q2=max(6.727，6。229）=6。727kN/m(圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.91。2G1k+（G2k+G3k)hb=0.9(1.2（0。3+（24+1.1）120/1000）1)=3。577kN/mp1=0.91.4Q2k=0。91。42.5=3.15kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0。91.35G1k+（G2k+G3k）hb=0。9(1.28、35(0。3+(24+1。1）120/1000）1)=4.024kN/mp2=0.91。40.7Q2k=0。91.40。72。5=2。205kN(圖6）永久荷載控制的受力簡圖取最不利組合得：Mmax=0。276kNm(圖7）面板彎矩圖=Mmax/W=0.276106/24000=11。52N/mm2f=31N/mm2滿足要求6.2。3。2撓度驗算qk=（G1k+(G3k+G2k)h）b=(0.3+（24+1。1)120/1000）1=3.312kN/m（圖8）正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖9）撓度圖=0。211mm=300/400=0.75mm滿足要求6.2.4次梁驗算當可變荷載Q1k為均布29、荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合:q1=0。91。2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q1ka=0。9(1。2(0。3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.42.5300/1000)=2。018kN/m由永久荷載控制的組合:q2=0.91。35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40。7Q1ka=0。9（1。35（0。3+（24+1.1）120/1000）300/1000+1。40。72.5300/1000)=1.869kN/m取最不利組合得:q=maxq1，q2=max（2.018,1。869）=2。018kN/m當可變荷載Q130、k為集中荷載時:由可變荷載控制的組合：q3=0.91。2G1k+（G2k+G3k）ha=0。9(1.2（0。3+(24+1.1）120/1000)300/1000）=1。073kN/mp1=0。91。4Q2k=0.91。42.5=3。15kN(圖11)可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.91.35G1k+（G2k+G3k）ha=0。9（1。35(0。3+（24+1.1）120/1000）300/1000)=1.207kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2。205kN（圖12）永久荷載控制的受力簡圖6.2。4.1強度驗算(圖13)次梁彎矩圖Mma31、x=0.621kNm=Mmax/W=0。621106/(83。333103)=7。455N/mm2f=15N/mm2滿足要求6。2.4.2抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖Vmax=3。15kNmax=VmaxS/(Ib0)=3。15100062.5103/(416。667104510)=0.945N/mm2=2N/mm2滿足要求6。2.4.3撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=（G1k+（G3k+G2k)h）a=（0.3+(24+1。1）120/1000)300/1000=0.994kN/m（圖15)正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖16）次梁變形圖max=0。154mm=11000/400=2.5mm32、滿足要求6。2。5主梁驗算將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A。由可變荷載控制的組合:q1=01.2G1k+（G2k+G3k)ha+1。4Q3ka=0.9（1.2（0.3+(24+1。1)120/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=1.64kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=01.35G1k+（G2k+G3k）ha+1.40.7Q3ka=0。9（1.35（0。3+(24+1.1）120/1000)300/1000+1。40.71.5300/1000）=1.604kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1。64,1。604）=1.64kN此33、時次梁的荷載簡圖如下（圖17)次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為:qk=G1k+(G2k+G3k）ha=(0。3+（24+1。1）120/1000)300/1000=0。994kN/m此時次梁的荷載簡圖如下(圖18）次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=1。874kNRkmax=1。136kN還需考慮主梁自重,則自重標準值為gk=38.4/1000=0。038kN/m自重設計值為：g=01.2gk=0。91.238。4/1000=0.041kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力34、簡圖如下:（圖20)主梁正常使用極限狀態受力簡圖6。2。5.1抗彎驗算（圖21)主梁彎矩圖Mmax=0.509kNm=Mmax/W=0。509106/（85。3331000)=5。962N/mm2f=15N/mm2滿足要求6。2。5.2抗剪驗算（圖22)主梁剪力圖Vmax=3.499kNmax=QmaxS/(Ib0)=3.499100064103/（341。333104810）=0。82N/mm2=2N/mm2滿足要求6。2。5。3撓度驗算（圖23）主梁變形圖max=0.361mm=0。9103/400=2。25mm滿足要求6。2.5.4支座反力計算立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反35、力,故：Rzmax=6。118kN6.2.6立柱驗算6。2。6。1長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：=h1/i=1.81000/(1。5910）=113。208=150滿足要求6.2.6。2立柱穩定性驗算根據查JGJ1622008附錄D得到=0。474N1=0.91。2(G1k+（G2k+G3k）h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0。9（1.2(0.3+（24+1.1）120/1000）+1.41）0.91+0.91.28.50。145=5。684kNf=N1/（A)=5。6841000/（0。474（4.24100）=28。286N/mm2=205N/mm2滿足要求6.2。7可調托座驗算按上節計算可知，可調托座受力N= Rzmax =6。118 kNN=6。118 kNN=30kN滿足要求