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1、1、編制依據(jù)1.1主要規(guī)范、規(guī)程序號規(guī)范、規(guī)程名稱規(guī)范、規(guī)程編號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20012建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-913建筑施工安全檢查標準JGJ59-20114建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20085混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GBJ5020420022、工程概況工程名稱港城國際建設單位XX房地產開發(fā)有限公司設計單位XX設計院有限公司監(jiān)理單位 XX項目管理有限公司施工單位XX集團有限公司建設地點福建省漳州市龍文區(qū)總建筑規(guī)模本工程總建筑面積為124073.5平方米，其中地上建筑面積為103006.5平方米，地下建筑面積為21256平2、方米，建筑占地面積為7701.8平方米，建筑層數(shù)2-28層，剪力墻結構體系，抗震設防烈度7度本工程主體5#樓A、B幢結構標高在40.32M處.有現(xiàn)澆梁板懸挑結構的消防通道，懸挑梁板結構詳見結構平面圖.3、方案確定懸挑板具體部位如下：位于P軸交于5-8軸5-16軸,懸挑最大處3米，懸挑區(qū)域為（在P軸交于5-8軸5-13軸，陽臺處挑出1.7米，懸挑槽鋼長8米，夸度長為13.5米，槽鋼總根14根）。（1）由于在14層懸挑結構，給主體結構施工造成很大困難，同時對工期也有一定影響。為此項目部組織技術、施工管理人員，召開專題討論會，采取以下技術措施：懸挑部分視懸挑長度分別采用型鋼懸挑、底部架設鋼管斜撐，與3、挑梁焊接構成懸挑三角架，該方案搭拆方便，場地空間利用率高，組裝桿件較少，內力分配明確.具體做法是：從14層樓面預埋直徑16的型圓鋼埋件用來固定懸挑出的型鋼,為減少鋼挑梁對樓面負荷，于懸挑下部13層、12層樓面分別挑出鋼管斜撐與挑梁焊接，構成三角鋼架，上搭鋼管扣件式腳手架，完成挑檐結構施工承力體系(見圖1)。（2）在樓板面預埋直徑16的型圓鋼埋件用來固定懸挑出的型鋼。并采用現(xiàn)場22短鋼筋將埋件與型鋼之間焊接牢固以防止型鋼沿長度方向滑動，同時用硬木將型鋼與埋件間的空隙填塞緊密，防止型鋼晃動。（3）結合本工程結構形式、實際施工特點，搭設滿堂紅模板支撐架；模板支撐架搭設高度為2.7米，模板支架落在挑出4、的型鋼構件上。（4）模板支撐架搭設橫向間距（排距）為0.8米；縱距為0.9米；步距為1.45米。支架搭設時，嚴格按設計說明起拱。（5）型鋼懸挑部分下部依托鋼管架支撐，鋼管架與外墻面成45角，以達到卸載的目地。（6）挑出部分應向上保持一定傾角，型鋼錨固端距結構邊100mm，下墊20cm寬硬質腳手板，通長設置，與型鋼方向垂直。4、技術準備1、搭設外圍腳手架之前，熟悉圓弧位置。并進行詳細的施工技術和安全技術交底，嚴格按規(guī)范施工。2、腳手架作業(yè)人員經過相應安全、技術培訓，操作人員經考試合格持證上崗，嚴格貫徹執(zhí)行腳手架支搭工藝標準及操作規(guī)程，確保腳手架安全。5、材料要求鋼管桿件采用外徑48mm、壁厚3.5、5mm的焊接鋼管，鋼管材質使用Q235鋼，其材性應符合碳素結構鋼（GB700-88）的相關規(guī)定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg；腳手板采用5cm厚硬質木板；立網安全網采用2300目/100cm2密目安全網；水平安全網采用錦綸安全網。6、架子的種類及功能懸挑部位腳手架為扣件式鋼管腳手架，在地上施工期間提供現(xiàn)場施工人員施工作業(yè)面。7、搭設幾何尺寸1、立桿：橫距b=0.8 m，縱距a=0.9m；2、大橫桿：步距h=1.45m,內外排立桿均需設置；3、剪刀撐：與地面夾角為4560 ，不間斷設置；8、 施工使用的要求1、混凝土澆筑過程中，確保模板支架施工過程中均衡受載，由中部向懸挑邊擴展的澆筑方式；6、2、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，嚴禁在懸挑部分堆放鋼筋等材料；3、澆筑過程中，派專人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況，立即停止施工，操作人員撤離作業(yè)面，并及時報項目部相關人員處理。9、 模板支撐及懸挑架設計計算書支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)、扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.10；縱距(m):1.10；步距(m):1.47、5；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):6.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.008、0；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；5.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C40；每層標準施工天數(shù):15；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):150.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():15.000； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構9、件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.24.1+1.42.5= 8.42k10、N/m最大彎矩M=0.18.420.252= 0.053 kNm；面板最大應力計算值 = 52625/37500 = 1.403 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.403 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 4.1kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6774.12504/(10095004166666.667)=0.003 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.003 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模11、板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.15 = 0.938 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (2.5+2)1.20.25 = 1.35 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布12、荷載 q = 1.2(0.938 + 0.088) = 1.23 kN/m；集中荷載 p = 1.41.35=1.89 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.891.2 /4 + 1.231.22/8 = 0.788 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.231.2/2 = 1.683 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.788106/83.333103 = 9.461 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 9.461 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm13、2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.21.23/2+1.89/2 = 1.683 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1683/(2 50 100) = 0.505 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.505 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.938+014、.088=1.025 kN/m；集中荷載 p = 1.35 kN；方木最大撓度計算值 V= 51.02512004 /(38495004166666.67) +135012003 /( 4895004166666.67) = 1.927 mm；方木最大允許撓度值 V= 1200/250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 1.927 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.8 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板15、底支撐傳遞力，P = 1.231.2 + 1.89 = 3.366 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.982 kN.m ；最大變形 Vmax = 3.859 mm ；最大支座力 Qmax = 17.837 kN ；托梁最大應力 = 1.982106/10160=195.127 N/mm2 ；托梁抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ；托梁的計算最大應力計算值 195.127 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 3.859 mm 小于1200/150與16、10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.151.21.2 = 5.4 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.734 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+217、 ) 1.21.2 = 6.48 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 17.153 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 17.153 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 18、：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=17153.28/（0.53489） = 66.185 19、N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 66.185 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.5+0.12) = 2.029 m；Lo/i = 2028.602 / 15.8 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 20、；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=17153.28/（0.406489） = 86.4 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 86.4 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、懸挑梁的受力計算:1、I28a的受力計算:懸挑水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。同時考慮一層半荷載作用于挑梁上。懸臂部分受立桿荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，立桿橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50支拉斜桿的支點距離墻體為3600mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 7114.14 cm4，截面抵抗矩W = 21、508.15 cm3，截面積A = 55.45 cm2。受立桿集中荷載 N=17.1531.5=25.73kN；水平鋼梁自重荷載 q=0.5kN/m； 懸挑架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁軸力圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax= 69.17 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 69.17106 /( 1.05 508150 )+ 0103 / 5545 = 129.639 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 129.639 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！懸22、挑梁I28a的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用28a號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b = 570 13.7122 235 /( 4700280235) = 0.72由于b大于0.6，查鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.68。經過計算得到最大應力 = 69.17106 /( 0.68508150 )= 200.178 N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 200.178 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!支桿的強度計算: 支桿的軸力RDi RD1=39.68 kN。RD2=42.57 kN。支桿的內力23、計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=42.57 kN 下面壓桿以 12.6號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 42.57kN； - 軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到 = 0.502； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =4.953cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 6.5m； A - 受壓斜桿凈截面面積，A =15.69cm2； - 受壓斜桿受壓應力計算值，經計算得到結果是54.05 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算 f，滿足要24、求! 斜撐支桿的焊縫計算：斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=42.57kN； lw為斜撐支桿件的周長，取453mm； t為斜撐支桿焊縫的厚度，t=5.5mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力 = 42570/(4535.5) = 17.086N/mm2。對接焊縫的最大應力 17.086 N/mm2 小于 185 N/mm2，滿足要求!2、28b的受力計算:懸挑水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。同時考慮一層半荷載作用于挑梁上。懸臂部分受立桿荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支25、點。 本方案中，立桿橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50支拉斜桿的支點距離墻體為1800mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 5130.45 cm4，截面抵抗矩W = 366.46 cm3，截面積A = 45.62 cm2。受立桿集中荷載 N=17.1531.5 = 25.73 kN；水平鋼梁自重荷載 q = 0.32 kN/m； 懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁軸力圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax= 51.95 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 51.9526、106 /( 1.05 366460 )+ 0103 / 4562 = 135.011 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 135.011 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用28b號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b = 570 12.584 235 /( 2900280235) = 0.74由于b大于0.6，查鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.687。經過計算得到最大應力 = 51.95106 /( 0.687366460 )= 27、209.088N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 209.088 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!支桿的強度計算:支桿的軸力RDiRD1=21.90 kN。RD2=28.63 kN。支桿的內力計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=28.63kN 下面壓桿以 12.6號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N =28.63kN； - 軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到 = 0.698； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =4.953cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 4.173m； A -28、 受壓斜桿凈截面面積，A =15.69cm2； - 受壓斜桿受壓應力計算值，經計算得到結果是26.142 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算 f，滿足要求! 斜撐支桿的焊縫計算：斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=28.63kN； lw為斜撐支桿件的周長，取453mm； t為斜撐支桿焊縫的厚度，t=5.5mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力 = 28630/(4535.5) =11.491N/mm2。對接焊縫的最大應力 8.303 N/mm2 小于 185 N/mm2，滿足要求!