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1、腳手架搭設方案（帶計算書）一、工程概況1、工程名稱：某市健身大院建設工程2#樓2、工程地點：某市 3、建筑面積：總建筑面積為44819.46M2。4、工程概況見下表：工程概況區域建筑面積m2建筑高度m層數結構形式砼強度等級2#樓A區20236.4676.624層部分框支-剪力墻結構一至三層框支柱、剪力墻采用C50砼，四、五層剪力墻采用C50砼，六至十層剪力墻采用C40砼，十一至十六層剪力墻采用C35砼，十七層以上剪力墻采用C30砼，三層頂梁板采用C40砼，其余未注明現澆構件均采用C30砼。B區2468343.9515短肢剪力墻局部為框支結構一至五層框支柱、剪力墻及二層頂過街通道處框支梁采用C32、5砼，五層以上剪力墻采用C30砼，其余未注明構件均采用C30砼二、編制依據1、建筑施工安全檢查標準JGJ-99；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2023；3、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91；4、施工組織設計及施工圖紙。三、腳手架材料規定1）、腳手架桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4-6米，小橫桿、拉結桿2.1-2.3米，使用的鋼管不得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐解決，不合格的鋼管決不允許使用。2）、扣件使用生產廠家合格3、的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-1995規定的規定，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞。3）、腳手板采用50mm厚落葉松，寬度為300mm，凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透疥者不得使用，使用的腳手板兩端8cm用8號鉛絲箍繞3圈。四、施工措施結合本工程結構形式、實際施工特點，建筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排4、鋼管腳手架。此架為一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。室內采用滿堂紅腳手架模板支撐體系。1.地基解決一方面進行搭設場地的平整、夯實工作，從建筑物主體向外圍按照35找坡。回填土夯實后，上面鋪設厚5cm厚、20cm寬以上的腳手板沿建筑物周邊及室內通長布置，（施工A區時在腳手板上放置鋼底座，鋼底座上放置立桿）在腳手板上放置立桿，之后按設計的立桿間距進行放線定位，鋪設木腳手板要平穩，不得懸空。下雨過后要對腳手架架體基礎進行全面檢查，嚴禁腳手架基底積水下沉。2.排水措施在距腳手架外排立桿外0.5米處，設立一排水溝，排水溝坡度為35。在最低點，設立積水坑，水流入坑內，用潛水泵將水排出場外5、。3.外腳手架搭設的構造規定搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.3米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為：A區 78.0 米；B區45.5米；內排架距離墻長度為0.50米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；a.立桿：全樓腳手架采用雙排雙立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5米，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相6、鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50；各接頭中心距主節點的距離不大于60。b.大橫桿：大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50，各接頭距立桿的距離不大于50。c.小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設立一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距設立增設12根小橫桿，其最大間距不大于75。7、小橫桿伸出外排大橫桿邊沿距離不小于10；伸出里排大橫桿距結構外邊沿15，且長度不大于44。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。d.縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。e.剪刀撐：本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每6步4跨設立一道，斜桿與地面的夾角在4560度之間。斜桿相交點處在同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間8、增長24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊沿至桿端的距離10。f.腳手板：腳手板采用松木，厚5、寬3545、長度不少于3.5米的硬木板。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層，設立安全網防護。腳手板設立在3根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑1.2的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2米時，可采用兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現9、探頭及空檔現象。g.連墻件：連墻件采用剛性連接，垂直間距為3米，水平間距為4米。連墻桿用483.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。在結構每一外框架處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。在頂板上兩框架柱間中點處，距結構外皮1.5米處預埋HRB335鋼筋，用483.5的鋼管與腳手架可靠拉結。在腳手架的轉角處，于框架柱上雙向設立上述箍柱式拉桿。在建筑物的首層設立兩道連墻桿。連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置,與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。h.防護設施：腳10、手架要滿掛全封閉式密目安全網。密目網用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2米，作業層下步架處設一道水平兜網。示意圖如下所示：室外平網示意圖作業層腳手架立桿于0.6米及1.2米處設有兩道防護欄桿，底部側面設18高的擋腳板。防護欄桿如下圖所示：臨邊防護示意圖i. 腳手架出入口的構造：大小為45米（寬高）的防護棚，上鋪50厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐互相聯系。上方懸空立柱處增長兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞15兩側分別增長兩根11、。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，接長時用對接扣件連接。如下圖所示：4、框架梁板腳手架的構造規定a.立桿：縱橫向立桿間距0.70.8 m，允許搭設偏差5cm,立桿垂直度允許搭設偏差10 cm。下部設掃地桿，掃地桿從墊板往上20 cm處設立，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10 cm。b.橫桿：立桿之間滿設雙向水平桿，縱橫向水平拉桿步距1.5m，保證其在兩個方向都具有足夠的設計剛度，橫桿用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2 cm，縱向水平桿全長平整度不小于10cm。為防止水平12、橫桿對立桿產生偏心彎距的影響，在搭設模板支架時，將橫桿對稱相間布置。示意如下圖所示：c.剪刀撐：沿支架四周外滿設剪力撐，四角應設抱角斜撐，中部每隔10 M沿縱向設一道剪刀撐，斜撐和剪刀撐均應由下而上連續設立。d.架板鋪設：因本工程架高大于4m，架板必須滿鋪。e.接頭節點規定：縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500cm，并應避免設在縱向水平桿的跨中處。f.梁板模板支架的搭設規定1.嚴格按照設計尺寸規定搭設，立桿和水平桿的接頭應錯開在不同的框格中設立；2.保證立桿的垂直度和橫桿的水平偏差符合扣件架規范的規定；3.斜桿盡量同立桿連接，節點構造符合規范規定；13、4.保證每個扣件的擰緊力矩控制在4560N.M；5.地基支座的設立和承載力均應達成設計規定；g.施工作業規定1.上架作業人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。2.混凝土澆注過程中，要保證模板支架均衡受荷，宜從中部開始向兩邊擴展澆注方式進行。3.嚴格控制施工荷載，在混凝土澆注過程中，派專人檢查支架及其支撐情況，發現下沉、松動和變形時，及時解決。五、腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載實驗、材料配備定位設立通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位：根據構造規定在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，14、并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設立。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻桿可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采用臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。六、安全施工技術措施6.1.材質及其使用的安全15、技術措施6.1.1.扣件的緊固限度應在4050N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊限度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。6.1.2.各桿件端頭伸出扣件蓋板邊沿的長度不應小于100。6.1.3.鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。嚴禁使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。6.1.4.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，嚴禁扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。6.1.5.嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。6.2.腳手架搭設的安全技術措施6.2.1.腳手架的基礎必須通過硬化解決滿足承載力規定，做到不積水、不沉陷，頂16、板基礎的混凝土必須達成設計強度的75%以上才干施工。6.2.2.搭設過程中劃出工作標志區，嚴禁行人、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。6.2.3.開始搭設立桿時，應每隔6跨設立一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。6.2.4.腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完畢腳手架在每日收工前，一定要保證架子穩定。6.2.5.腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6.2.6.在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達成設計施工17、規定后掛合格牌一塊。6.2.7.外腳手架的卸荷嚴格采用15.5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。6.3.腳手架上施工作業的安全技術措施6.3.1.結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經批準不得任意拆除腳手架部件。6.3.2.嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料放荷，施工荷載不得大于3KN/，保證較大安全儲備。6.3.3.結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。6.3.4.當作業層高出其下連墻桿3.6米以上，且其上尚無連墻桿時，應采用適當的臨時撐拉措施。6.18、3.5.各作業層之間設立可靠的防護柵欄，防止附落物體傷人。6.3.6.定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達成堅固穩定，保證施工安全。七、腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2023)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2023)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2023)、鋼結構設計規范(GB 50017-2023)等規范。（一）、參數信息: 1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.3米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為A區 78.0 米；B區45.5米；19、內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3.風荷載參數遼寧省市地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；考慮風荷載4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.320、50；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:2；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼；5.地基參數 地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎減少系數:0.40。 二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3501.3/(2+1)=0.15221、 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.3/(2+1)=1.3 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.50.152+1.51.3=2.178 kN/m；活荷載的計算值: q2=1.41.3=1.82 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.082.1781.5002+0.101.821.5002 =0.802 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.102.178122、.5002-0.1171.821.5002 =-0.969 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.802106,0.969106)/5080.0=190.75 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 190.75 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足規定！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.152=0.19 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.3 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1611500.04/(1023、02.06105121900.0)+0.9901.3 1500.04/(1002.06105121900.0) = 2.813mm； 腳手板,縱向、受彎構件的允許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,滿足規定! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0.057 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3501.31.500/24、(2+1)=0.228 kN； 活荷載標準值：Q=3.0001.31.500/(2+1) =1.95 kN；荷載的計算值: P=1.5(0.19+1.3)+1.4 1.260 = 3.999 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分派的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.50.0381.32/8 = 0.012 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 3.9991.3/3 = 1.733 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 1.745 kN.m； = M / W = 0.7025、5106/5080.000=138.78 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足規定！3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分派的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381300.04/(3842.060105121900.000) = 0.056 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.19+1.3+1.3 = 2.79 kN； 集中荷載標準值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1453.0801300.0(31300.02-41300.02/9 ) /(72226、.060105121900.0) = 2.845 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.056+2.845 = 2.901 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1300.000/150)=8.667與 10 mm,滿足規定四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向27、作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.3=0.0494 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.31.500/2=0.341 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.31.500 /2 = 2.925 kN； 荷載的計算值: R=1.5(0.0494+0.341)+1.41.890=3.232 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值涉及以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；為0.1161 NG1 = 0.11612.028、00 = 1.393 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本工程采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35021.500(1.3+0.3)/2 = 0.84 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；標準值為0.07 NG3 = 0.0721.500/2 = 0.105N； (4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5012.000 = 0.09kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.428； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取29、值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.31.52/2 =5.85； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2023)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2023)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.5NG+1.4N30、Q= 1.52.428+1.45.850=11.832 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.5 NG+0.851.4NQ = 1.52.428+ 0.851.45.850= 10.6 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.500 1.8002/10 = 0.099 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.889 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.131、55 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 擬定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7889.000/(0.186489.000)=86.737 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 86.737 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足規定！ 考32、慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.095 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 擬定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 33、7095.240/(0.186489.000)+79452.534/5080.000 = 93.649 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 93.649 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足規定。七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000134、03-(1.20.771 +1.43.780)/(1.20.116)=89.207 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過80米： H = 89.207 /(1+0.00189.207)=81.901 m； H= 81.901 和 80 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =80.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立桿承受的結構自35、重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.079 /(1.4 0.85) = 0.067 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.20.771+0.851.4(3.780+0.1864.8900.067/5.080)/(1.20.116)=84.694 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過80米： H = 84.694 /(1+0.00184.694)=78.081 m； H = 78.081 和 76.6 比較取較小值。經計算得到，腳手36、架搭設高度限值 H =76.6m。八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.172 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.960 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 3.116 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8.116 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.0037、0/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.11650m，擬采用分段卸荷的方法進行搭設。（一）、搭設方案1.擬定作業層數n12層，鋪板層數為每隔12m滿鋪一層腳手板，因此取鋪板層數n2=78/12=6.5(層) 取7層。2.腳手架的結構尺寸：立桿縱距la1.5m，立桿橫距lb1.3m，大橫桿步距h1.8，連墻件按2步3跨設立。3.腳手板采用木腳手板，其自重標準值qk10.35kN/m2；擋腳板自重標準值為qk20.08k38、N/m。4.欄桿：因固定安全網需要，每步增長欄桿數n32道，欄桿及其連接扣件的自重標準值（式中0.0132為每個直角扣件的重量）。 5.安全網：密目安全網按1.86m網重3kg計算，沿架高全封閉，則其自取標準值，考慮到安全網上也許存留一些建筑雜物，故取qk40.005kN/m2。6.分段卸荷鋼絲繩吊點設立：沿架體全高分5，每段18m，即在架高18m、36、54和62m處分別設一個吊點；在水平方向吊點為3根立桿縱距。7.所有桿件采用483.5鋼管，3.84kg/m。（二）、腳手架的荷載標準值和設計值計算1.腳手架全高一個縱距荷載標準值計算（1）結構自重標準值NG1k：查規范附錄A表A-1得每米立39、桿承受的結構自重標準值gk0.1248kN/m，則內外共2排立桿的自重標準值NG1k為NG1k2gkH20.12487819.469kN。（2）構配件自重標準值NG2k1）腳手板自重標準值NG2k1腳手板按圖1所示進行搭設，本工程采用木腳手板，鋪板層數n25層，其自重標準值qk10.35kN/m2，故其總的自重標準值NG2k1為：NG2k1n2（lb0.35）laqk15（1.30.35）1.50.354.3312）附加小橫桿及其扣件自重標準值NG2k2由于要鋪腳手板，所以還要在原有兩根小橫桿中間再加一根小橫桿和兩個扣件，故NG2k2n2（lb0.350.1）0.0384n220.01325（40、1.50.350.1）0.0384520.01320.3360.1320.468kN3）擋腳板自重標準值NG2k3在2層作業層上還應當設立擋腳板，其自重標準值NG2k3n1laqk221.50.080.24kN4）全封閉安全網及其附件的自重標準值：5）構配件總的自重標準值NG2kNG2k1NG2k2NG2k3NG2k44.3310.4680.244.6539.692kN（3）施工荷載標準值NQk施工作業層數n12，裝修用腳手架，其荷載標準值NQk12kN/m2，故NQk為NQkN1l a（lb0.35）qQk121.5（1.30.35）29.9kN2.腳手架全高一個縱距內總的荷載設計值NN1.41、2（NG1kNG2k）1.4 NQk1.2（13.4789.692）1.49.941.664kN（三）、分段卸荷裝置的設計與計算1.分段卸荷裝置如上所述，分段卸荷鋼絲繩吊點的垂直距離為18m，水平距離為3個立桿縱距，即3 la31.54.5m，吊點位置如圖2所示。2.斜拉鋼絲繩計算（1）每一吊點鋼絲繩承受的荷載設計值P由于吊點水平距離為3個立桿縱距，垂直方向共有2個吊點，每個吊點設有2根鋼絲繩，故每一吊點鋼絲繩承受的荷載設計值P為（上式中KX是考慮兩根鋼絲繩拉緊限度不一致，導致受力不均勻而采用的“不均勻系數”）。圖2 分段卸荷計算簡圖（2）鋼絲繩的拉力計算外排吊點處鋼絲繩的拉力PA：內排吊點處42、鋼絲繩的拉力PB：（3）吊點處小橫桿水平分力PAB計算（4）鋼絲繩及卡環的選擇鋼絲繩的最大靜拉力TKPA847.8382.4kN，查建筑施工工程師手冊選316191鋼絲繩，當鋼絲繩公稱拉強度為1400N/ mm2時，鋼絲繩的破斷拉力5010.85425.85kN382.4kN。應選卡環（卸扣）型號為9.0號，其允許荷載為90kNPA47.8kN。3.預埋吊環計算根據混凝土結構設計規范（GB50010-2023）第1098條規定，吊環應采用HPB235級鋼筋制作，嚴禁使用冷加工鋼筋。吊環埋入混凝土的深度不應小于30d，并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上，每個吊環可按2個截面計算，吊環的應力不應大于50 43、N/ mm2，故吊環的截面積A為：可選25，A490.9mm24.抗滑驗算（1）水平抗滑驗算吊點處水平分力PAB11.978kN2816kN（式中28是每根小橫桿按2個扣件計算，每個直角（旋轉）扣件的抗滑承載力設計為8kN），采用2根小橫桿頂墻可滿足規定。（2）垂直方向抗滑驗算吊點處垂直分力46.872kN，抗滑所需要的扣件數（個），一個步距內立桿已有2個扣件與原立桿扣緊（圖3）。圖3 防止大橫桿向上滑移的作法（四）、幾點說明1.本設計分段卸荷的高度每段為18m24m，因此，只要按規范的構造規定進行搭設，可不另進行桿件的承載力計算。2.架體的分段卸荷高度一般可按1218m為一段，最大不超過2044、m，吊點的水平距離以3跨為宜。3.斜拉鋼絲繩必須設在腳手架的主節點處（即立桿、大橫桿、小橫桿交點處），鋼絲繩要繞過大橫桿底部兜緊。4.斜拉鋼絲繩與水平線的夾角越大，則其拉力及水平分力越小，故應使tg5為宜。5.吊點處設2根小橫桿頂墻以承受水平分力，其中一根與立桿扣緊，另一根與大橫桿扣緊。6.為使斜拉繩2個吊點同步受力，避免腳手架受力后變形不一，搭設時要用手拉葫蘆拉緊。十一、腳手架防雷措施本工程腳手架搭設高度最高達78m，超過50m，所以必須設立防雷設施。1 架防雷裝置的沖擊接地電阻值不得大于30。2 避雷針采用直徑不小于12mm的鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角腳手架的立桿上，高度不小于1M。將所有45、最上層的大橫桿所有連通，形成避雷網絡。3 接地板可運用在施工工程的垂直接地板，也可用直徑不小于20mm的圓鋼。水平接地板可用厚度不小于4 mm、寬2540 mm的角鋼制作。接地板的設立，可按腳手架的長度不超過50 M設立一個，接地板埋入地下的最高點，應在地面下深度不淺于500 m。埋設接地板時，應將新填土夯實。4 接地線可采用直徑不小于10 mm 的圓鋼。接地線的連接應保證接觸可靠。在腳手架的下部連接時，應用兩道螺栓卡箍，并加設彈簧墊圈，以防松動，保證接觸面不小于10cm2。接地線與接地板的連接應采用焊接，焊縫長度應大于接地線直徑的6倍。5 接地裝置完畢后，要用電阻表測定電阻是否符合規定。接地46、板的位置，應選擇人們不易走到的地方，以避免和減少跨步電壓的危害和防止接地線遭機械損傷。同時應注意與其他金屬物或電纜之間保持一定距離（一般不小于3 M），以免發生擊穿危害。在有強烈腐蝕性的土中，應使用鍍銅或鍍鋅的接地板。6 在施工期間遭有雷雨時，鋼腳手架上的操作人員應立即離開。十二、腳手架拆除施工工藝：拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應47、先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6米）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。十一、腳手架拆除的安全技術措施11.1、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。11.2、架體拆除前，必須察看施工現場環境，涉及架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、48、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。11.3、拆架時應劃分作業區，周邊設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，嚴禁非作業人員進入。11.4、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先告知對方，以防墜落。11.5、在拆架時，不得半途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。11.6、天天拆架下班時，不應留下隱患部位。11.7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。11.8、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。11.9、所有的腳手板應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。11.10、拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從離空拋擲。