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1、句容市人民醫院異地新建項目塔吊基礎施工方案編制人： 審核人： 審批人： 編制日期：2015年12月18日目錄第一章 工程概況及特點2第一節 項目簡介2第二節 工程概況2第二章 編制依據3第三章 地基土層分析3第四章 塔吊基本參數及基礎選型4第一節 塔吊基本參數4第二節 塔吊基礎選型4第三節 塔吊基礎施工注意事項5第五章 應急預案5第一節 汛前預防5第二節 強（臺）風預防6第三節 突發性事件預案6第四節 應急物資與裝備保障7第六章 塔吊基礎設計計算書7第一節 QTZ63塔吊基礎設計計算書7第二節 QTZ50塔吊基礎設計計算書16第一章 工程概況及特點第一節 項目簡介工程名稱：句容市人民醫院異地新2、建項目建設單位：XX有限責任公司設計單位：XX設計研究院有限公司監理單位：XX監理有限公司施工單位：XX建筑有限公司句容市人民醫院異地新建項目位于句容市華陽南路西側、二圣路北側，項目總占地面積約10萬平方米，總建筑面積約16.8萬平方米，包括病房樓（13F）、門急診醫技樓（4F）、感染病樓（3F）、值班宿舍樓（6F）、后勤綜合樓（3F）、太平間（1F）、垃圾房（1F）、門衛（1）、地下室（1F）及后勤連廊等附屬工程，其中病房樓為框剪結構，其余樓棟均為框架結構。第二節 工程概況1、編制說明應句容市政府要求，年前需施工后勤綜合樓與值班宿舍樓基礎，目前已收到這兩棟樓的施工圖紙，其余樓棟及地下室圖紙均3、未收到。故本方案僅適用于后勤綜合樓及值班宿舍樓，其余樓棟待圖紙出具后再另行上報施工方案。2、 結構概況值班宿舍樓后勤綜合樓層數6F3F層高（m）3.6、4.0、4.23.9、4.2、5.1建筑高度（m）23.30（室外地坪至屋面）28.00（室外地坪至構架頂）14.40（室外地坪至屋面）19.10（室外地坪至構架頂）結構形式框架結構框架結構單層面積（m2）1層：2164；26層：10381562地下室無地下室無地下室其它屋面存在大量裝飾性構筑物；1層局部存在大跨高支模屋面存在大量裝飾性構筑物3、 擬安裝塔吊型號及參數值班宿舍樓后勤綜合樓塔吊編號1#塔吊2#塔吊塔吊型號QTZ63(TC5610)4、QTZ50(TC5010)臂長（m）5650擬安裝高度（m）40（隨標準節模數調整）30（隨標準節模數調整）第二章 編制依據1.QTZ63塔式起重機使用說明書、QTZ50塔式起重機使用說明書2.句容市人民醫院巖土工程勘察報告3.建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）4.地基與基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）5.混凝土結構設計規范（GB50010-2010）6.混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015）7.句容市人民醫院異地新建項目施工組織設計8.句容市人民醫院異地新建項目相關設計圖紙本方案有未說明或未明確的地方以有關規范、圖集或當地政府有關文件規定5、為準。第三章 地基土層分析由塔吊單位提供的塔式起重機使用說明書中要求QTZ50、QTZ63地面基礎的承壓能力分別不得小于120KPa、140KPa,根據本工程勘探報告綜合分析，選定-粉質粘土層（地基承載力0.24MPa）作為塔吊基礎持力層。塔吊基礎周邊土質條件情況分析見下表：序號塔吊編號周邊孔號-粉質粘土層面標高實際場地標高m設計室外地坪標高m11#J17318.10m18.40m19.00m22#J16424.80m25.50m19.50m第四章 塔吊基本參數及基礎選型第一節 塔吊基本參數結合建筑結構設計及現場施工平面布置，考慮到塔吊經濟性及實用性需要，分別在值班宿舍樓北面布置一臺QTZ636、塔吊及后勤綜合樓南面布置一臺QTZ50塔吊，臂長分別為55米、50米。塔吊基本參數見下表：樓棟值班宿舍樓后勤綜合樓塔吊型號QTZ63QTZ50臂長（m）5650整機重量（t）獨立式獨立式33.325.4獨立式起升高度（m）4037標準節尺寸（mm）1600*1600*25001600*1600*25001#、2#塔吊均為獨立式工作第二節 塔吊基礎選型根據塔吊出廠說明資料，QTZ63塔吊基礎為5.5m5.5m1.12m時要求地耐力達到140KPa，混凝土強度等級不低于C30，混凝土基礎總重量不得小于75T。QTZ50塔吊基礎為5.0m5.0m1.25m時要求地耐力達到120KPa，混凝土強度等級7、不低于C30，混凝土基礎總重量不得小于60T。詳細內容見下表：塔吊編號塔吊類型持力層頂面絕對標高持力層類型及地基承載力塔吊說明書中要求的地基承載力采用的基礎尺寸1#QTZ6318.10m 240KPa140KPa5.55.51.12m2#QTZ5024.80m 240KPa120KPa5.05.01.25m應避免建筑物基礎進行土方開挖時對塔吊基礎地基形成擾動，應綜合考慮排水、施工難度等問題，并且盡量避免后期拆除。1#、2#塔吊基礎標高詳見下圖：第三節 塔吊基礎施工注意事項1、控制好塔吊預埋底座的平面位置、標高及錨固深度。2、塔吊底座與塔吊的安裝應按塔吊出廠說明書要求執行。3、塔吊基礎留置試塊，8、滿足設計強度后方可安裝塔機。4、塔吊防雷采用48鋼管打入土體2m（對角），鋼管上口焊接螺栓，并用銅絲與地腳螺栓連接。5、塔吊基礎開挖后應一次性施工到位，若不能一次性施工到位的應預留50cm厚土層不挖，防止地基泡水后承載力下降。第五章 應急預案第一節 汛前預防施工單位應根據塔式起重機使用說明書制定周密的應急措施，做到人員到位、措施到位、器材到位，切實做好防風、防汛、防倒塌等各項準備工作。在確定塔機位置時，要充分考慮周邊環境的影響，必須保證與相鄰塔機、外電線路的安全距離。施工現場使用的塔機必須由生產廠家配備應對大風等惡劣天氣的配套加固器具，并在使用說明書中附有詳細的加固使用說明。施工單位應制定起重9、機械應急搶險救援預案。應急預案應包括指揮體系、器材保障、值班制度及事故處理等內容，將各項應急措施落實到人，實行嚴格的目標責任制；應急加固措施的安裝人員及現場加固點、地錨位置應預先予以確定；各種加固器材應預先備齊并存放于施工現場，設專人負責保管，定期檢查保養，并做好維修保養記錄。施工單位、監理單位、產權單位和安裝單位應對應急搶險救援預案和應急物資設施進行聯合驗收。汛期期間必須隨時監控塔機的安全狀況，施工企業安全、設備管理部門負責人、項目經理、總監應會同產權單位、使用單位、安裝單位技術負責人定期對塔機進行專項檢查，檢查重點如下：1、基礎連接螺栓應緊固，地腳螺栓必須嚴格按照使用說明書設置， 2、標準10、節連接螺栓應緊固，連接銷軸不能有移位現象，開口銷匹配、齊全； 3、塔身上設置的標牌、橫幅等懸掛物應摘除，塔身上存有易墜物的，必須清除； 4、測試電氣和金屬結構的接地電阻值，確保接地電阻值達到規范要求； 5、司機室門、窗、玻璃要確保牢固； 6、塔機附著裝置連接緊固，并校正塔身垂直度。第二節 強（臺）風預防根據當地氣象預報單位提供的氣象預警預報，提前對現場施工進行合理安排，做好預防準備，將塔機電源斷開，讓塔機大臂與建筑物主體結構進行連接，防止過程中大臂出現旋轉。作業完畢，起重臂應轉到順風方向，并應松開回轉制動器，起重小車及平衡重應置于非工作狀態。過程中除加強自身保護措施外，對現場塔吊的動向因進行監11、測。第三節 突發性事件預案塔機的安全裝置四限位、兩保險必須齊全，靈敏、可靠。塔機在運轉中，若聽到有異常響聲，應立即停車，檢修好后再投入運行。要經常檢查鋼絲繩的磨損情況和潤滑情況，若不符合要求要立即更換。每次操作前，都要空載試驗各安全裝置的開關觸頭，并要求處于正確位置。經常檢查塔身垂直度3/1000.塔機不工作時，松開回轉機構的制動裝置，將吊鉤升至接近臂架，吊鉤上嚴禁掛重物。根據本工程特點，在辯識、分析評價施工中危險因素和風險的基礎上，確定本工程重大危險因素是塔吊傾覆、物體打擊、高處墜落、觸電、火災等。在工地已采取機電管理、安全管理各種防范措施的基礎上，還需要制定塔吊傾覆的應急方案,具體如下：假12、設塔吊基礎坍塌時可能傾翻；假設塔吊的力矩限位失靈，塔吊司機違章作業嚴重超載吊裝，可能造成塔吊傾翻。第四節 應急物資與裝備保障應急資源的準備是應急救援工作的重要保障，項目部應根據潛在事故的性質和后果分析，配備應急救援中所需救援機械和設備、交通工具、醫療設備和藥品、生活保障物資。安全事故應急常用物資和設備有：1、常備藥品：消毒藥品、急救物品（創可貼、繃帶、無菌敷料、仁丹等）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等。2、搶險工具：鐵鍬、撬棍、氣割工具、消防器材、小型金屬切割機、電工常用工具等。3、應急器材：架子管、安全帽、安全帶、防毒面具、應急燈、對講機、電焊機、水泵、滅火器等。第六章 塔吊基礎設計13、計算書第一節 QTZ63塔吊基礎設計計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號1號塔吊QTZ63塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)333起重臂自重G1(kN)43.25起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)27.5小車和吊鉤自重G2(kN)3.5小車最小工作幅度RG2(m)2.5最14、大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)12.6最大起重力矩M2(kN.m)630平衡臂自重G3(kN)21.14平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.36平衡塊自重G4(kN)110.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地江蘇 鎮江基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.635風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作15、狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.786非工作狀態0.81.21.6351.951.320.41.616 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)333+43.25+3.5+21.14+110.4511.29起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)511.29+60571.29水平荷載標準值Fvk(kN)0.7860.351.64318.927傾覆力矩標準值Mk(kNm)43.2527.5+3.512.6-21.146.36-110.411+016、.9(630+0.518.92743)817.862非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1511.29水平荷載標準值Fvk(kN)1.6160.351.64338.913傾覆力矩標準值Mk(kNm)43.2527.5+3.52.5-21.146.36-110.411+0.538.91343685.904 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2511.29613.548起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)613.548+84697.548水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.418.92726.498傾覆力17、矩設計值M(kNm)1.2(43.2527.5+3.512.6-21.146.36-110.411)+1.40.9(630+0.518.92743)1168.082非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2511.29613.548水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.438.91354.478傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(43.2527.5+3.52.5-21.146.36-110.411)+1.40.538.91343990.411 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.5基礎寬b(m)5.5基礎高度h(m)1.12基礎參數基礎混凝土強度等級C30基礎混凝土自重c18、(kN/m3)24基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)240基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.3修正后的地基承載力特征值fa(kPa)278.57 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=5.55.51.1224=813.12kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2813.12=975.744kN 荷載效應標準組合時，平行基19、礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =43.2527.5+3.512.6-21.146.36-110.411+0.9(630+0.518.92743/1.2) =756.822kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2(43.2527.5+3.512.6-21.146.36-110.411)+1.40.9(630+0.51820、.92743/1.2) =1082.627kNm Fv=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN 基礎長寬比：l/b=5.5/5.5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=817.8625.5/(5.52+5.52)0.5=578.316kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=817.8625.5/(5.52+5.52)0.5=578.316kNm 1、偏心距驗算 相21、應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(571.29+813.12)/30.25-578.316/27.729-578.316/27.729=4.054kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=4.054kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(571.29+813.12)/30.25+578.316/27.729+578.316/27.729=87.477kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(571.29+813.12)/(5.22、55.5)=45.766kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =240.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.30-0.5)=278.57kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=45.766kPafa=278.57kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=87.477kPa1.2fa=1.2278.57=334.284kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1120-(50+20/2)=1060mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk23、/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(571.290/30.250-(756.822+15.7721.120)/27.729)=-12.210kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(571.290/30.250+(756.822+15.7721.120)/27.729)=63.202kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)63.202/5.500=40.794kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(571.290/30.25024、-(756.822+15.7721.120)/27.729)=-12.210kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(571.290/30.250+(756.822+15.7721.120)/27.729)=63.202kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)63.202/5.500=40.794kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(63.202+40.794)/2=51.998kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(63.202+40.794)25、/2=51.998kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=51.998(5.5-1.6)5.5/2=557.676kN Vy=|py|(l-B)b/2=51.998(5.5-1.6)5.5/2=557.676kN X軸方向抗剪： h0/l=1060/5500=0.1934 0.25cfclh0=0.25114.355001060=20842.25kNVx=557.676kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1060/5500=0.1934 0.25cfcbh0=0.25114.355001060=20842.25kNVy=557.676kN 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基26、礎底部長向配筋HRB400 20160基礎底部短向配筋HRB400 20160基礎頂部長向配筋HRB400 20160基礎頂部短向配筋HRB400 20160 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)251.9985.5/8=543.734kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)251.9985.5/8=543.734kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=543.734106/(114.3550010602)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)027、.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=543.734106/(0.9971060360)=1429mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1429，bh0)=max(1429，0.001555001060)=8745mm2 基礎底長向實際配筋：As1=11107.75mm2A1=8745mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=543.734106/(114.3550010602)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.28、006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=543.734106/(0.9971060360)=1429mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1429，lh0)=max(1429，0.001555001060)=8745mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=11107.75mm2A2=8745mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=11107.75mm20.5AS1=0.511107.75=5553.875mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=11107.75mm20.5AS2=0.511107.75=555329、.875mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖第二節 QTZ50塔吊基礎設計計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號2號塔吊QTZ50塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)30塔機獨立狀態的計算高度H(m)33塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)254起重臂自重G1(kN)36.8起30、重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25小車和吊鉤自重G2(kN)3.5小車最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷載Qmax(kN)40最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)28.9最大起重力矩M2(kN.m)570平衡臂自重G3(kN)18.7平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.5平衡塊自重G4(kN)94.5平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)10 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地江蘇 鎮江基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作31、狀態1.587非工作狀態1.637風壓等效高度變化系數z1.209風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.5871.951.2090.20.718非工作狀態0.81.21.6371.951.2090.41.482 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)254+36.8+3.5+18.7+94.5407.5起重荷載標準值Fqk(kN)40豎向荷載標準值Fk(kN)407.5+40447.5水平荷載標準值Fvk(kN)0.7180.351.63313.269傾覆32、力矩標準值Mk(kNm)36.825+3.528.9-18.76.5-94.510+0.9(570+0.513.26933)664.645非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1407.5水平荷載標準值Fvk(kN)1.4820.351.63327.387傾覆力矩標準值Mk(kNm)36.825+3.52.5-18.76.5-94.510+0.527.38733314.086 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2407.5489起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.44056豎向荷載設計值F(kN)489+56545水平荷載設計值Fv(kN)133、.4Fvk1.413.26918.577傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(36.825+3.528.9-18.76.5-94.510)+1.40.9(570+0.513.26933)939.583非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2407.5489水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.427.38738.342傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(36.825+3.52.5-18.76.5-94.510)+1.40.527.38733467.28 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5基礎寬b(m)5基礎高度h(m)1.25基礎參數基礎混凝土強度等級C30基礎混凝土自重c34、(kN/m3)24基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)240基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.3修正后的地基承載力特征值fa(kPa)275.72 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=551.2524=750kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2750=900kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G135、RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =36.825+3.528.9-18.76.5-94.510+0.9(570+0.513.26933/1.2) =631.804kNm Fvk=Fvk/1.2=13.269/1.2=11.058kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2(36.825+3.528.9-18.76.5-94.510)+1.40.9(570+0.513.26933/1.2) =893.605kNm Fv36、=Fv/1.2=18.577/1.2=15.48kN 基礎長寬比：l/b=5/5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=552/6=20.833m3 Wy=bl2/6=552/6=20.833m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=664.6455/(52+52)0.5=469.975kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=664.6455/(52+52)0.5=469.975kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/W37、y =(447.5+750)/25-469.975/20.833-469.975/20.833=2.782kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=2.782kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(447.5+750)/25+469.975/20.833+469.975/20.833=93.018kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(447.5+750)/(55)=47.9kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =240.0038、+0.3019.00(5.00-3)+1.6019.00(1.30-0.5)=275.72kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=47.9kPafa=275.72kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=93.018kPa1.2fa=1.2275.72=330.864kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1250-(50+20/2)=1190mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(447.500/25.000-(631.804+11.0581.250)/20.833)=-17.672kN/m39、2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(447.500/25.000+(631.804+11.0581.250)/20.833)=66.002kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.000+1.600)/2)66.002/5.000=43.561kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(447.500/25.000-(631.804+11.0581.250)/20.833)=-17.672kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(44740、.500/25.000+(631.804+11.0581.250)/20.833)=66.002kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.000+1.600)/2)66.002/5.000=43.561kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(66.002+43.561)/2=54.781kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(66.002+43.561)/2=54.781kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=54.781(5-1.6)5/2=465.641kN Vy=|py|(l-B)b/41、2=54.781(5-1.6)5/2=465.641kN X軸方向抗剪： h0/l=1190/5000=0.2384 0.25cfclh0=0.25114.350001190=21271.25kNVx=465.641kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1190/5000=0.2384 0.25cfcbh0=0.25114.350001190=21271.25kNVy=465.641kN 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 20160基礎底部短向配筋HRB400 20160基礎頂部長向配筋HRB400 20160基礎頂部短向配筋HRB400 20160 1、基礎彎距42、計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)254.7815/8=395.795kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)254.7815/8=395.795kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=395.795106/(114.3500011902)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=395.795106/(0.9981190360)=926mm2 基礎底需要配筋：A43、1=max(926，bh0)=max(926，0.001550001190)=8925mm2 基礎底長向實際配筋：As1=10126.5mm2A1=8925mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=395.795106/(114.3500011902)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.004/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=395.795106/(0.9981190360)=926mm2 基礎底需要配筋：A2=max(926，lh0)=max(926，0.001550001190)=8925mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=10126.5mm2A2=8925mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=10126.5mm20.5AS1=0.510126.5=5063.25mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=10126.5mm20.5AS2=0.510126.5=5063.25mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖