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1、湛江鋼鐵項目村民搬遷安置小區A/B區第八標段滿堂紅腳手架搭設專項施工方案一、工程概況：本工程位于湛江市東海島東簡鎮，東海大道南側。14棟住宅群樓，總建設面積約83000，建筑以框架結構為形式,框架六層.首層雜物房層高2。19米，標準層與屋面層高3米，建筑高度為20.19米23。19米。由于除了屋面找平層，六層樓板至屋面高度達到6米,超過高支模高度要求，了保證支撐體系的強度、剛度及整體穩定性，梁、板的頂架支撐采用滿堂紅腳手架施工并進行受力計算。二、編制依據： 湛江鋼鐵項目村民搬遷安置小區A/B區第八標段施工圖及施工現場實際情況；建筑施工計算手冊（中國建筑工業出版社2001年7月版）建筑施工門式鋼2、管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）；建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008）建設工程施工安全輔助設計系統2009v12三、構造設計說明:1、材料使用:本工程滿堂紅腳手架均采用雙排扣件式鋼管腳手架，鋼管類型為 483。5，竹串片腳手板，踢腳板采用厚度為5mm的膠合板，模板支撐系統采用木枋8080mm木枋，模板與梁側采用18厚夾板2、構造要求：腳手架的構造設計如下:立桿縱距La=1.2m，立桿橫距Lb=1。2m,步距H=1.8m。連墻桿按鋼性連接設置,采用短鋼管在柱邊四周3、連接牢固，用短鋼管與立桿加十字扣件連接,連接點應在節點處200mm的范圍內。剪刀撐按不大于六跨且不小于6m一道連續設置,撐桿按與地面夾角為450600設置,并以柱對頂。梁、板模板支撐采用板下鋪兩層8080mm木枋，第一層間距300mm,第二層間距1200mm，模板與梁側采用18厚夾板,側肋間距500mm,側肋木枋8080mm，設置一排12對拉螺桿，間距1米。腳手板采用篙竹滿鋪，用鐵絲將滿排篙竹扎緊,篙竹要提前一個月采購進場,使用時須有六成干才能使用。踢腳板采用5mm厚膠合板180mm高，緊貼腳手板與外立桿用鐵絲扎緊，沿外立桿周圍布置。腳手板為18厚膠合板，用鐵線與鋼管橫桿綁扎牢固.為了做好安全4、措施，在腳手架周邊設置一圈安全擋板，以防止安全事故的發生。四、滿堂紅腳手架搭設、拆除施工措施:1、滿堂紅腳手架的搭設程序：底座布置應根據圖紙要求拉好軸線鋪放,放橫向掃地桿自腳部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與橫掃地桿固定后，裝設縱向掃地桿并與立桿固定，固定立桿前，應吊線確保立桿垂直,每邊立起4根立桿后即裝設第一步縱向水平桿(與立桿固定）和橫向水平桿,小橫桿靠近立桿并與縱向水平桿用直角扣件扣牢，校核立桿的位置和垂直度、水平桿水平使其符合要求后，形成構架的起始段，并每隔四跨在外側加設一道臨時撐桿，直到腳手架與連墻桿連接牢固后方可拆除,按上述要求依次向前延伸搭設。直到第一步架完成交圈后，再全面檢查一遍5、構架質量和地基情況，嚴格確保達到設計要求和施工規范要求。設置連墻桿,按第一步搭設要求和作業程序搭設第二步、第三步 隨搭設進度及時配合土建的進度裝設連墻桿，剪力撐、卸荷結構裝設作業層間橫桿、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、踢腳板及圍護。（1)掃地桿的搭設: 腳手架必須設置縱橫掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定立桿上.(2）連墻桿的設置：連墻桿按鋼性連接設置，采用短鋼管在柱邊四周連接牢固，用短鋼管與立桿加十字扣件連接,連接點應在節點處200mm的范圍內。（3)剪力撐搭設:為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，在腳手架豎向傳力結構的外側6、應沿高度由下而上連續設置豎向的剪力撐，剪力撐的水平距離不大于六跨(10m）斜桿與地面夾角在4560范圍內,剪力撐應沿腳手架全長和全高連續不斷布置。2、縱向結構：本工程為滿堂紅腳手架,立桿的縱向間距均為1.2m，立桿橫向間距為1。2m，外排立桿距墻面為20cm。立桿的誤差控制:a. 在腳手架的高度H內，立桿的全部垂直差絕對值小于100mm.b. 在腳手架的高度H內，立桿偏差的絕對值小于H/400.3、橫向結構：橫向承力結構是由立桿和大小橫桿組成的橫向結構。它是腳手架直接承受和傳遞垂直荷載的部分,是腳手架的受力主體。橫向承力結構中心節點是指大橫桿短橫桿與立桿的交點。應具有足夠的強度，即具有傳遞剪力7、的能力，能將作業層的荷載通過立桿可靠地傳遞到基礎上,所以在使用過程的任何情況下均不得拆除貼近立桿的短橫桿。本工程要求大橫桿的垂直距離（步高H）為1。8m。在施工中需要留門口的地方兩邊必須加上人字形斜撐,斜撐桿與地面夾角60。4、作業層:本工程采用篙竹作腳手板，篙竹應頭尾搭配與小橫桿綁扎牢固，篙竹的搭接長度不少于50cm，篙竹要滿鋪，縫隙不超過5cm。腳手板應在下列部位給予固定：a. 腳手板的兩端和拐角處；b. 沿縱向與小橫桿交接處；c. 坡道和平臺的兩端;d. 其它可能發生滑動和翹起的部位。離工作面2m以上施工作業層都盡可能在腳手板外立桿的內側綁兩道牢固的護身欄桿和擋腳板,護身欄桿距離腳手板的8、高度為600mm、1200mm，踢腳板高度為180mm。5、施工門口處理如下：腳手架遇到施工必須留通行的門口時，應采取的構造措施：a. 門口處斷開的立桿應與門口上的大橫桿用直角扣件扣緊，且與兩側撐桿用回轉扣件扣緊；b. 腳手架內外兩側在門兩邊加設人字形斜撐,斜撐與地面成60夾角，斜撐應與門口上的立桿和大橫桿用扣件扣牢固,五、滿堂紅腳手架的支撐設置1、質量保證(1）構配件允許偏差序號項目允許偏差(mm）檢查工程1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3。5mm-0。5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕濃度（=1+2）0。50塞尺、拐角尺4立桿鋼管彎曲3ml4m1220鋼板尺59、水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m30鋼板尺（2）腳手架找事設的允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差(mm）檢查方法與工具觀察1地基基礎表面堅實平整排水不積水墊板不晃動底座不滑動、不沉降102立桿垂直度最后驗收垂直度100用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總 高度50m40m20mH=27H=102077H=20402550H=306050100H=408075H=501001002、安全施工技術措施(1)材質及其使用的安全技術措施1）扣件的緊固程度應在4050N。m，并不大于65N。m對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的按照程度。對10、接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直接扣件安裝時開口不得向下，以保證安全.2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用.5）嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。（2)腳手架搭設的安全技術措施1）腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積不、不沉陷，頂板基礎的砼必須達到設計強度的75%以上才能施工。2)搭設過程中劃出的工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的11、扣件必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3)開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4）腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全,未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。5）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步.6）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證.每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。（3）腳手架上施工作業的安全技術措施1）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用.任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2)嚴格控制施工荷載，鋼管12、荷載不得大于3kn/m2，確保較大安全儲備。3)結構施工時不允許多層同時作業,裝修施工時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。4）當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。5）各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人.6)定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。（4）腳手架拆除的安全技術措施1）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃,報請批準，進行技術交底后才準工作。2）架體拆除前,必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、13、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況,凡能提前拆除的盡量拆除掉.3)拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。4）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。5)在拆架時,不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6）每天拆架下班時，不應留下隱患部位.7）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8）所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9)所有的模板,應自外向里豎立搬運，以防模板和垃圾物從高處墜落傷人。10)拆下的零配件要裝入容器內，14、用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊六、方案計算書:1.計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=200mm,梁高h=600mm，層高6.00m，結構表面考慮隱蔽;模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0。80m;板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48鋼管：橫向間距1200mm，縱向間距600mm，架立桿的步距h=1。50m；鋼管直徑48mm,壁厚3。0mm,截面積4.24cm2，回轉半徑i=1。59cm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模15、量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2，抗剪強度fv=125.00N/mm2。2。梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬（m） 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2（0.20 + 0.96 ) 1.2 = 0。42 kN/m砼自重 24。0 kN/m3 0。20 0.60 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1。5 kN/m3 0.20 0。60 1。2 = 0.22 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0。20 1。4 = 0。56 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 4。65 kN/m梁底模和龍骨撓度16、驗算計算組合()/1.2 q2 = 3。41 kN/m (2）梁底模板驗算第一層龍骨間距為300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，底模寬度b=200mm。W=bh2 /6 =200182/6=10800mm3；I=bh3/12=200183/12=97200mm4.1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.105Mmax=KMq1L2 =0。1054。653002=43943N.mm=-0.04kN。m=Mmax/W=43943/10800=4.07N/mm2梁底模抗彎強度=4.07N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0。606Vmax=KVq1L=017、。6064。65300=845N=0。85kN=3Vmax/（2bh）=3845/（220018)=0.35N/mm2梁底模抗剪強度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2，滿足要求.3）撓度驗算q2=3.41kN/m撓度系數K=0。644max=Kq2L4/（100EI）=0。6443.413004/（100600097200）=0。30mm =L/250=300/250=1。20 mm梁底模撓度max=0.30mm=1。20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算立桿橫向尺寸L2=1200mm，梁寬度b=200mm;第一層龍骨采用木枋 b=80mm,h=80mm。W18、=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4;a。梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=4.65300/200=6.97kN/mb板傳荷載計算P板重量=1。2（板厚度25模板重）1.4活載 =1。2（0.1225+0。30）+1.42。50=7。46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000300/10007.46=0.90kN經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.01kN,N2=3.17kN,N3=0。01kNMmax=0.11kN.m, Vmax=1.59kN，F=3。17kN,max=0。04mm1）抗彎強19、度驗算=Mmax/W=0.11106/85333=1。30N/mm2第一層龍骨抗彎強度=1.30N/mm2fm=13。00N/mm2，滿足要求。2）抗剪強度驗算=3Vmax/（2bh）=31.591000/（28080)=0。37N/mm2第一層龍骨抗剪強度=0。37N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.04mm=L/250=1200/250=4。80mm第一層龍骨撓度max=0。04mm=4。80mm，滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖:（4）第二層龍骨驗算第二層龍骨縱向間距600mm、計算跨數3跨;第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm； W=1808020、2/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4；P=F=3170N=3。17kN1)抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.175Mmax=KmPL=0.1753.171000600=332850N.mm=0。33kN.m =Mmax/W=332850/85333=3.90N/mm2第二層龍骨抗彎強度=3。90N/mm2fm=13。00N/mm2,滿足要求.2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.650Vmax=KVP=0.6503。17=2.06kN =3Vmax/(2bh）=32。061000 /(28080）=0。48N/mm2第二層龍骨抗剪強度=0.48N/mm2fv=1。4021、N/mm2，滿足要求.3） 撓度驗算撓度系數K=1.146max= KPL3/（100EI)=1.1463.1710006003/(10090003413333）=0。26mm=L/250=600/250=2。40mm第二層龍骨撓度max=0。26mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐強度驗算（1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為2.150每根鋼管承載NQK1 =2.1503170=6816N 每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2 =1.41.200。601000=1008N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =6816+1008=782422、N 鋼管重量0。0326kN/m，立桿重量=0。03265.41000=176N水平拉桿4層，拉桿重量=41。800。0326=235N扣件單位重量 14.60 N/個,扣件重量=14。604=58N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=176+235+58=469N鋼管軸向力N1。2NGK+NQK=1.2469+7824=8386N（2）鋼管立桿長細比驗算L0=h=1。50m,鋼管的i=1。59cm，=L0/i=150。00/1。59=94.34鋼管立桿長細比94。34150，滿足要求.(3)鋼管立桿穩定性驗算 =0。634，P=N/(A）=8386/(0.634424.00)=23、31。20N/mm2鋼管立桿穩定性計算31.20N/mm2205.00N/mm2，滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C15考慮)混凝土樓板，樓板厚=120mm,上部荷載為：F=8.39kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0。91N/mm2，hO=120-15=105mm,=0。41.2/S=1。00pc,m=0N/mm2,Um=2（200+105）+2（100+105）=1020mm，h=1.00（0。7h ft0.15pc,m)UmhO=(0。710.91+0.150）1。001020105/1000=68。22kN 鋼管支承面受沖切24、承載力68.22kN8。39kN，滿足要求。（2) 支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0。20+20。10)(0。103）=0.12m2，Al=0。200。10=0。02m2l=（Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0。857200=6120kN/m2,=0。75lfccAl=0.75261200。02=183.60kN支承面局部受壓承載力F=183.60kN8。39kN，滿足要求。5。側模板驗算(1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2=0。2224。004。441.201.152.000.5=45。75kN/m2(=24。0 1=1。20 2=1。125、5 V=2.0 T=30。0）F2=H=24梁高=240。60=14.40kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=14.40kN/m2,有效壓頭高度=F/=0.60m.2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 14.40 kN/m2G=1。2 17。28 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K4。00 kN/m2Q=1。4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+22。88 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.214.40 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨，木模板厚度h=18mm, W=bh2/6=48018226、/6=25920mm3,I=bh3/12=480183/12=233280mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105q=22。88（600-120）/1000=10。98kN/m=10.98N/mmMmax=KMqL2=-0.10510。983002=103761N。mm=-0。10kN。m=Mmax/W=103761/25920=4.00N/mm2 側模抗彎強度=4.00N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60610。98300/1000=2.00kN =3Vmax/（2bh）=32。001000/（218427、80）=0.35N/mm2 側模抗剪強度=0。35N/mm2fv=1.40N/mm2，滿足要求。3）撓度驗算q，=14。40（600120)/1000=6。91kN/m=6.91N/mm撓度系數K=0.644max=Kq，L4/100EI=0。6446。913004/(1006000233280)=0.26mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0。26mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3)對拉螺栓計算Fs=0。95(GF+QQ2k)=0。9522。88=21.74kN/m2;設1排對拉螺栓,螺栓橫向間距a=600mm=0。60m，豎向間距b=(6028、0-120）/2=240mm=0。24m,N=abFs=0.600.2421.74=3.13kN；對拉螺栓12，容許拉力Ntb=12。90kN對拉螺栓受力3.13kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度240mm，跨數2跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.125q=22.88300/1000=6。86N/mmMmax=KMqL2=-0。1256。862402=49392N。mm=0.05kN.m=Mmax/W=4939229、/85333=0。58側肋抗彎強度=0.58N/mm2fm=13.00N/mm2，滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0。625Vmax=KV qL=0。6256.86240/1000=1。03kN =3Vmax/（2bh）=31。031000/(28080）=0。24N/mm2側肋抗剪強度=0.24N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算q，=14.40300/1000=4.32N/mm撓度系數K=0.521max=Kq,L4/100EI=0.5214。322404/(10090003413333）=0mm=L/250=240/250=0。96mm側肋撓度max=0mm=0。96mm,滿足要求.計算簡圖和內力圖如下圖：6。計算結果：第一層龍骨8080mm木枋300mm，第二層龍骨8080mm單木枋1200mm;鋼管縱向600mm，鋼管橫向1200mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓1排12,橫向間距600mm，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結,側模厚度18mm.