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1、目 錄1 編制依據22 工程概況22.1 工程總概況22.2 設計概況22.3 腳手架設計概況23 施工準備43.1技術準備43.2人員準備43.3材料選擇43.4材料準備54 腳手架施工工藝及要求64.1搭設工藝64.2搭設要求65 特殊部位腳手架115.1首層懸挑腳手架115.2首層L1、L2樓梯間處腳手架115.3首層L1樓西側吊裝孔處腳手架115.4標準層角部腳手架116 腳手架拆除127 技術質量保證措施127.1材料質量標準127.2質量檢查138 安全技術措施14附件：腳手架計算書16(一)首層至四層落地雙排腳手架計算書16（二）五層以上型鋼懸挑腳手架的計算書211 編制依據1)2、 XX顧問（深圳）有限公司提供的塔灣街東地塊商業二期設計圖紙2) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113) 建筑安裝工程施工技術操作規程腳手架工程DB21/900.25-20054) 建筑結構荷載規范GB50009-20125) 建筑施工手冊（第五版）6) 建筑工程施工質量驗收實施細則DB21/1234-20037）鋼結構設計規范GB50017-20122 工程概況2.1 工程總概況工程名稱商業(二期)工程地址建設單位設計單位監理單位施工單位2.2 設計概況總建筑面積124510.32地上建筑面積107998.08地下建筑面積16512.24建筑用途商場、辦公占地面積123、744.11地上層數3層/25層地下層數2層0.000標高43.4m建筑總高度商場13.9m辦公樓99.95m裙房層高4.85m，4.4m，4.75m標準層層高3.9m結構形式裙房框架，主樓框架核心筒2.3 腳手架設計概況本工程地上結構為框架核心筒結構，地上結構施工外架采用雙排落地腳手架、懸挑腳手架兩種外架組合的形式。裙房部分（1-4層）：東西側有結構回收樓板的部分采用雙排落地式腳手架，腳手架生根在樓板上。南北兩側塔樓采用懸挑架。腳手架最高搭設高度約為18.65m。具體布置及基本搭設參數詳見下圖：裙房腳手架布置示意圖主樓部分五層至頂層塔樓結構外圍采用型鋼懸挑腳手架，每次懸挑5層，懸挑高度為194、.5m。腳手架基本參數為橫距0.9m，縱距1.5m，步距1.8m。3 施工準備3.1技術準備3.1.1 施工前仔細查閱圖紙、施工組織設計以及現場情況，作到搭設腳手架前心中有數。3.1.2 架子工進場必須進行三級安全教育和相應考核，經考核合格后辦理上崗資格證、并持特種作業證方可上崗操作，且應每周一會同工程施工人員及項目經理部人員參加經理部組織的安全教育。3.1.3 各級負責人按照腳手架方案的要求逐級向架設和使用人員進行詳細的書面技術交底、安全交底。3.2人員準備3.2.1承擔腳手架搭設的操作人員必須有專門的特種作業證（腳手架操作），施工前將對操作工人的持證情況進行檢查，施工過程中對參與腳手架搭設5、拆除、安裝的工人要進行上崗證件檢查。3.2.2腳手架工程施工前，由技術部對工程部、安全部及兩家土建分包單位做方案交底；而由工程部對搭設架子的施工人員做技術交底、安全交底。3.2.3必須保證所有參與架體作業的施工人員安全防護設備配備到位，否則不得參加架體施工。由安全部、工程部負責監督檢查。3.3材料選擇3.3.1 鋼管鋼管采用外徑48.3mm，壁厚2.8mm。用于立桿、大橫桿、剪刀撐的鋼管長度為3m、4m、6m(這樣的長度一般重25kg以內，適合人工操作)。用于小橫桿的鋼管長度為1.2m，以適應腳手架寬的需要。禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。使用普通焊管時，應內外涂刷防銹層并定期復涂6、以保持其完好。禁止使用51鋼管。腳手架鋼管防銹漆顏色規定如下：立桿、大小橫桿統一為黃色，剪刀撐為紅白色（每色長度500mm）3.3.2 扣件扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定。3.3.3 腳手板腳手板及外墻外架的墊板使用規格為50x250x4000的木跳板，腳手板厚度不應小于50mm，兩端各設置直徑不小于4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。擋腳板采用木膠合板，高度不低于200mm，外側刷300mm寬紅白相間漆。3.3.4 阻燃安全網 必須是經國家指定監督檢驗部門監定許可生產的廠家產品，具備監督部門批量驗證和工廠檢驗合格證，符合安全網GB5725-7、85 規定。同時必須是中建一局認定的重要勞動力保護用品定點廠家的產品。立面防護網采用綠色密目安全網，20 目/cm2；平網采用網眼50mm 安全網，非丙綸制作。3.3.5 安全帽 能承受5kg、鋼管自1m高度自由落下的沖擊，帽襯須具有緩沖、消耗規定的沖擊能量、保護頭部免受傷害的作用。3.3.6 懸挑腳手架所用型鋼懸挑型鋼采用16#工字鋼，所用型鋼的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1519的規定。懸挑工字鋼嚴禁進行焊接接長。用于固定型鋼懸挑梁的U形鋼筋及鋼絲繩拉環采用一級20鋼筋，應符合現行國家標準鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋GB1499.1中8、HPB235級鋼筋的規定。3.3.7 安全帶 采用可卷式安全帶，可卷和緩沖裝置齊全有效。3.4材料準備所需各項材料數量如下；序號名 稱數 量備 注1鋼 管6500根長度1.2m2鋼 管1500根長度3m3鋼 管1700根長度4m4鋼 管4500根長度6m5扣 件38000個6安全網1500m27木腳手板3000塊50mm厚816#工字鋼500根長度3m916#工字鋼100根長度4.5m10地錨2400個D=20mm11鋼絲繩160根16#4 腳手架施工工藝及要求4.1搭設工藝1、裙房落地架鋪設通長木腳手板擺放掃地桿自角部起依次向兩邊豎底立桿扣接固定立桿底端與縱向掃地桿扣接固定立桿與橫向掃地桿(9、固定立桿底端前,應吊線確保立桿垂直) 在該掃地桿另一端連第二根立桿和第二根平行掃地桿、再將這兩根掃地桿上分別固定第三、四、五根立桿，待每邊豎起5根立桿后,裝設第一步大橫桿和小橫桿、校正立桿垂直和橫桿水平使其符合要求后,按4065Nm 力矩擰緊連接扣件螺栓,形成構架的起始段按上述要求依次向前延伸搭設,直至完成。拆除順序與此相反。校正立桿垂直之后再予以固定。 全面檢查一遍構架質量和地基情況，嚴格確保設計要求和構架質量按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步隨搭設進程及時裝設剪刀撐裝設作業層間橫桿（在小橫桿之間加設的、用于縮小鋪板支撐跨度的橫桿）、鋪設腳手板和裝設作業層防護欄桿、鋪擋腳板，立掛防10、護安全網。2、 懸挑架搭設應按定位依次固定水平橫挑桿 立立桿 支大橫桿 小橫桿懸挑層安全防護隨搭設進程及時裝設剪刀撐裝設作業層間橫桿鋪設腳手板 鋪設腳手板和裝設作業層防護欄桿、鋪擋腳板，立掛防護安全網。4.2搭設要求1、立桿設置立桿采用對接扣件連接，相鄰立桿的接頭位置錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不宜大于步距的1/3，立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步或遺漏。內立桿距結構外緣200mm。外架外立桿內側滿掛密目安全網，操作層滿鋪腳手板，并設高度180mm的擋腳板，腳手板下滿掛水平安全網。設置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿用直角扣件固定在距墊板下皮150mm處的立桿上。橫向掃地桿用直角11、扣件緊靠縱向掃地桿下方固定在立桿上。2、大橫桿設置大橫桿設置在立桿內側與立桿用直角扣件扣緊，不得遺漏。大橫桿采用對接扣件連接，接頭與相鄰立桿距離500mm。同一平面上步和下步相鄰的兩根大橫桿的接頭均相互錯開，不得出現在同一跨內且相鄰接頭在水平方向錯開的距離500mm。為了滿足懸掛安全網的要求，在外側立桿每兩道橫桿中間增加一道附加橫桿。3、小橫桿設置每一主節點處必須用直角扣件在大橫桿上搭設小橫桿，該桿軸線偏離主節點距離不大于150mm。在任何情況下不得拆除貼近立桿的小橫桿。操作層處增設小橫桿，小橫桿間距不得大于500mm。4、斜撐、剪刀撐設置本工程雙排架剪刀撐在外側立面整個高度和長度上設置剪刀撐12、。每道剪刀撐跨越立柱的根數在5-7根之間，不得超出7根立桿，其寬度4跨，且6M，剪刀撐與地面的傾斜角在4560之間。剪刀撐斜桿的接頭必須采用搭接方法進行連接，搭接長度1000mm，并且不少于3個扣件。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在立桿上，旋轉扣件的中心線距主節點的距離不大于150mm。端部扣件與蓋板邊緣主桿端的距離不應小于100mm。5、拉結桿件設置連墻件采用剛性連結，按照三步二跨進行設置。用鋼管扣件抱柱與內外立桿連接形成一個封閉箍。由于本工程框架柱距較大（約7m左右）需在每層樓板邊、兩根框架柱中間位置設置連墻桿，連墻件間距不得大于3m（部分部位柱間需設兩道），與預埋的雙排20鋼筋環鎖牢（地錨樣13、式同懸挑梁地錨），與腳手架拉結點距離腳手架主節點不得大于300mm。外架與結構的拉接、立網以及水平網的鋪設應與外架同步，不得滯后。首層大堂處，外架可以用抱梁形式進行拉結，抱梁方式同抱柱。連墻件應與內外立桿同時扣緊。當采用外架與結構柱相抱形成連墻點時，鋼管箍與砼柱間應用5cm廢木方墊開，防止砼柱表面被損壞；采用地錨連接時，在梁頂預埋U形地錨，每跨內預埋兩個地錨與外架拉接。當遇到不能設置連墻件處，必須在近處補設，不得取消。具體設置如下圖：6、腳手板1）腳手板連接要求牢固，板面平穩，必須用18#以上鍍鋅鉛絲予以綁扎固定在橫桿上，作業面必須滿鋪腳手板。2）腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下側支撐橫14、桿的距離控制在130150mm之間，兩塊腳手板外伸長度之和不大于300mm。3）腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部設有支撐橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿150mm以上未作固定的探頭板。腳手板連接形式7、作業層欄桿和擋腳板欄桿和擋腳板均搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度1200mm；擋腳板高度不小于180mm，刷300間距紅白油漆；欄桿居中設置。見下圖：8、安全網要求腳手架采用全封閉形式，外架外立桿內側滿掛綠色密目安全網，密目網繃拉平直，封閉嚴密。操作層滿鋪腳手板，操作層下一層滿掛水平網，每兩層在水平方向設置密目安全網加大眼安全網。9、腳手架基礎要求l 雙排15、腳手架基礎要求 本工程雙排架體分別落于室外基礎、地下室頂板及三層裙房樓板上，要求擱置架體的樓板必須混凝土強度達到100方可拆除模板及支撐，并在模板支撐拆除后立刻進行回頂?；仨敿艽钤O參數同上部腳手架；搭設與場地外的腳手架基礎采用厚度不小于200mm的C20素混凝土。l 懸挑架懸挑結構采用16#工字鋼。在澆筑樓板混凝土時預埋三排地錨（如圖1）。懸挑工字鋼錨固段長度不應小于懸挑段長度的1.25倍。標準層3m長工字鋼懸挑示意圖其余長度、位置工字鋼懸挑布置詳見附圖。懸挑端混凝土樓板在支模是起拱3%，且應在混凝土強度達到100%后方可拆處模板支撐。 樓板地錨示意圖 梁地錨示意圖 立桿定位筋懸挑工字鋼采用鋼16、絲繩卸荷，卸荷鋼絲繩在每隔三道懸挑梁布置一道，并在角部設置。用單股16的鋼絲繩將上層結構的預埋拉環和挑梁端部緊固連接，卡扣擰緊，卡扣每端4只，并留有安全扣，緊固拉力要均勻一致如下圖所示。鋼絲繩固定端示意圖鋼絲繩上部拉結點設置于梁上。結構施工時應在在結構梁上預埋拉環。10、 其他要求1、腳手架從一角部開始并向兩邊延伸，交圈搭設；裙房懸挑架與雙排架應連為一體。2、設置第一排連墻桿前，“一”字形腳手架必須設置必要的拋撐，以確保構架穩定和架上作業人員的安全，邊長20m的周邊腳手架，必須設置6000mm拋撐。3、腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于100mm，以防止桿件滑脫。4、作業層每1m2架面上的施工荷17、載不得超過3kN/m2，不允許在腳手架上堆放施工材料。5、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對挑桿縱距作100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，提交技術主管人員解決。 6、為便于模板支設，懸挑鋼梁距結構框架柱的距離應大于150mm。 7、嚴禁將外架與模板支撐架相連，嚴禁將外架用于模板支撐。5 特殊部位腳手架 5.1首層懸挑腳手架因首層L1北側、L2南側地下室結構未回收，存在懸挑板，且懸挑層、三、四層檐口均存在，腳手架處理方式詳見附圖。5.2首層L1、L2樓梯間處腳手架首層L1、L2樓樓梯間處，腳手架無法懸挑，處理方式詳見附圖5.3首層L1樓西側吊裝孔處腳手18、架首層L1樓西側吊裝孔處，因無結構樓板，采用懸挑形式，懸挑方式見附圖。5.4標準層角部腳手架標準層角部板回收，此處采用4.5m、6m工字鋼懸挑，懸挑方式詳見附圖。6 腳手架拆除 腳手架在所防護樓層模板、滿堂支撐架拆除并運輸完畢后方可拆除。1拆除前，工長要向拆除施工人員進行書面安全技術交底。班組要學習安全技術操作規程。拆除腳手架時，地面25m范圍設圍欄和警戒標志，并派專人看守。嚴禁一切非操作人員入內。全面檢查腳手架的扣件連接，連墻桿支撐是否牢固、安全。清除腳手架上雜物及地面障礙物。整個架體拆除之前必須通過安全部、工程部、技術部的聯合檢查，具備拆除條件，滿足拆除要求時方可拆除。2拆除應符合下列要求19、：所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，不允許將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業；當腳手架拆至下部最后一根長鋼管高度時，應根據實際情況先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應根據情況先設置連墻件和橫向支撐加固。腳手架拆除時應做到先搭的后拆、后搭先拆的拆除方式，并且在拆除過程中應注意他人的人身安全；7 技術質量保證措施7.1材料質量標準1)鋼管采用外徑48.3mm，壁厚3.6mm經過防銹處理的焊接鋼管（Q235），其材質必須符合碳素結構鋼（GB20、700-88）的相應規定，同時不得有明顯變形、裂紋、壓扁和銹蝕。鋼管的允許偏差序號項目允許偏差檢查工具1鋼管尺寸外徑48.3mm-0.5mm游標卡尺壁厚3.6mm-0.5mm2鋼管兩端面切斜偏差1.7mm塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.5mm游標卡尺4各種桿件的端部彎曲l1.5m5mm鋼板尺5立桿鋼管彎曲3ml4m12mm6立桿鋼管彎曲4ml6.5m20mm7水平桿、斜桿鋼管彎曲l6.5m30mm2)扣件扣件使用前要進行質量檢查，不得有加工不合格、無出廠合格證、表面裂紋變形、銹蝕等質量問題，出現滑絲的螺栓必須更換?？奂萁z應擰緊，擰緊力矩為4065Nm?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達到65Nm時，21、不得發生破壞。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，以保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm。3)腳手板 材質應符合現行國家標準木結構設計規范GB50005中的規定，腳手板厚度不應小于50mm，兩端各設置直徑不小于4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。7.2質量檢查腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法見下表；項次項 目允許偏差(mm)檢查方法及工具1墊 板不晃動觀察2搭設中檢查偏差的高度H=2m7吊線、卷尺或經緯儀H=10m50H=20m1003間距步距偏差20鋼板尺柱距偏差50排距偏差204縱向平桿高差一根桿兩端20水平儀或水準尺同跨內外縱向水平桿高差106扣件安裝主節點處22、各扣件中心點相互距離a150 mm鋼卷尺同步立桿上兩個相隔對接扣件高差a500mm立桿上對接扣件距主節點距離ah/3縱向水平立桿上的對接扣件至主節點的距離L/37扣件螺栓的擰緊力矩4065Nm扭力扳手8剪刀撐斜桿與地面夾角45O60O伸長9腳手板外伸長度對接 a=150mm卷尺搭接a100mm卷尺8 安全技術措施1. 搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。工人上架操作時必須戴好安全帽和佩掛安全帶。禁止在架板上加墊單塊腳手板或其它物品增加操作高度。嚴禁上架操作人員在架面上奔跑、退行、嬉鬧和坐在欄桿上，避免發生碰撞、閃失、失衡、脫手、滑跌和落物等不安全作業，現場嚴禁吸煙，嚴禁酗酒人員上架23、作業。2. 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。3. 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設或拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。4.在腳手架使用的期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、連墻件。在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件5.工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定執行。6.腳手架必須隨結構施工進度搭設，搭設24、時避開立體交叉作業，嚴格按方案及相應安全規范、標準進行施工，控制好立桿的垂直度，橫桿水平度并確保節點符合要求。7.腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用。1) 達到設計高度；2) 剛搭設完畢后或連續使用達六個月；3) 施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；4) 在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力作用之后；5) 在使用過程中，發現有顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結以及其它安全隱患存在的情況時。8.嚴禁自架上向架下拋擲材料、物品和傾倒垃圾。嚴禁拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件等。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守25、。禁止將地線搭在腳手架上，利用腳手架當地線。9.腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10.使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊11.腳手架搭設與拆除嚴禁與地下室肥槽回填同時進行，避免垂直交叉作業。附件：腳手架計算書(一)首層至四層落地雙排腳手架計算書1. 基本參數鑒于現今建筑材料市場現狀，為保守起見，腳手架計算壁厚取2.8mm，當且僅當計26、算重量時其厚度取3.6mm。1.1 腳手架設計參數高度最大步距h立桿縱距la立桿橫距lb18.65m1.8m1.5m0.9m1.2 鋼管參數外徑,d(mm)壁厚t(mm)截面積A(cm2)慣性矩I(cm4)截面模量W(cm3)回轉半徑i(cm)每米長質量(kg/m)482.83.97410.1884.2451.63.53鋼材抗壓強度設計值fc=205N/mm2。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5=0.45 kN/m ；活荷載27、標準值: Q=31.5=4.5kN/m；荷載的計算值: q=1.20.45+1.44.5 = 6.88 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =6.880.92/8 = 0.6966 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =164.1 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 164.1 N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.45+4.5 = 4.95 kN/m ； 最大撓度 V = 54.959004/(3828、42.06105101880)=2.03 mm；小橫桿的最大撓度 2.03 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6mm與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1. 荷載值計算荷載的設計值: q=1.20.45/2+1.44.5/2=3.44 kN/m 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.083.441.51.5=0.619 kN.m；最大應力計算值 = 0.619106/4245=145.8 N/mm2；大橫29、桿的最大應力計算值145.8 N/mm2 小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6773.4415004 /(1002.06105101880) = 5.62 mm；大橫桿的最大撓度 5.62 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN， 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，30、規范5.2.5所示扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.203 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.03 kN；荷載的設計值: R=1.20.203+1.42.03=3.17 kN；R 8.00 kN，扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1）雙排腳手架結構自重產生的軸向力標準值:查規范表A.0.1按線31、性插入計算得：NG1=0.118020.15=2.38 kN（2） 構配件自重產生的軸向力標準值（腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.170；吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 ）NG2=90.31.50.9/2 = 1.82 kN；NG3=90.171.5/2 = 0.945 kN；NG4=90.0051.5/2 = 0.034 kN；經計算得到，恒荷載標準值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.18 kN；活荷載為施工荷載產生的軸向力標準值總和施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/232、取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 30.91.5/2 = 2.03 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，取重現值n=10時的值：Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數： Uz=0.65； Us - 風荷載體型系數：取值為；Us=1.3；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.70.41.30.65 = 0.237 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.18+1.42.03=9.058kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力33、設計值為 N = 1.2NG+0.851.4NQ = 1.25.18+0.851.42.03 = 8.63 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.91.4WkLah2/10 =0.91.40.23661.51.82/10 = 0.145 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 5.18 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.6 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.2.8得 ：k = 1.155 ；參照扣件式規范表5.2.8得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：長細34、比 Lo/i = 1.1551.51800/16=194.9；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.189； = 9058/(0.189397)=120.72N/mm2；立桿穩定性計算 =120.72N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.63kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i =194.9的結果查表得到：= 0.189立桿凈截面面積 ： A = 3.974 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.245 cm3；鋼管立桿抗壓強度設35、計值 ：f =205 N/mm2； = 8630/(0.189397)+145000/4245=115+34.16=149.18N/mm2；立桿穩定性計算 = 149.18 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.2366 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的最大迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 3.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下36、式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.37 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.37 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i =500/16=31.25,查表得到=0.914，l0為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9144.2410-4205103=79.44kN；Nl =8.37 Nf =79.44,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =8.37小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要37、求！八、地基及樓板承載力計算Pfg ；P=N/A ； 立桿軸力N計算NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.18 kN；施工活荷載：NQK=3kN/m1.50.9/2=2.03kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力標準值計算公式 N = NG+NQ=7.21kN；(不考慮風荷載）單根立桿作用面積為1.35m2。P=N/A=7.21/1.35=5.34kN/m;小于20kN/m2 滿足樓板承載力要求（二）五層以上型鋼懸挑腳手架的計算書1.基本參數1.1腳手架設計參數高度步距h立桿縱距la立桿橫距lb19.5m1.8m1.5m0.9m1.2鋼管參數外徑,d(mm)壁厚t(mm)截面積A(cm2)慣性38、矩I(cm4)截面模量W(cm3)回轉半徑i(cm)每米長質量(kg/m)482.83.97410.1884.2451.63.53鋼材抗壓強度設計值fc=205N/mm2。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5=0.45 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5=4.5kN/m；荷載的計算值: q=1.20.45+1.44.5 = 6.88 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式39、如下: 最大彎矩 Mqmax =6.880.92/8 = 0.6966 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =164.1 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 164.1 N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.45+4.5= 4.95 kN/m ； 最大撓度 V = 54.9859004/(3842.06105101880)=2.03 mm；小橫桿的最大撓度 2.03 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6mm與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨40、連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算荷載的設計值: q=1.20.45/2+1.44.5/2=3.44 kN/m 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.083.441.51.5=0.619 kN.m；最大應力計算值 = 0.619106/4245=145.8 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值145.8 N/mm2 小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單41、位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6773.4415004 /(1002.06105101880) = 5.62 mm；大橫桿的最大撓度 5.62 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，規范5.2.5所示扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kNR - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；腳手板的自重標準值: P3 = 42、0.30.91.5/2=0.203 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.03 kN；荷載的設計值: R=1.20.203+1.42.03=3.17 kN；R 8.00kN，扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、 立桿荷載計算1.1腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.2靜荷載標準值包括以下內容： (1) 雙排腳手架結構自重產生的軸向力標準值:查規范表A.0.1按線性插入計算得：NG1=0.12421=2.6 kN（2） 構配件自重產生的軸向力標準值（腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.143、70；吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 ）NG2=90.31.50.9/2 = 1.82 kN；NG3=90.171.5/2 = 0.945 kN；NG4=90.0051.5/2 = 0.034 kN；經計算得到，恒荷載標準值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.4 kN；1.3 活荷載為施工荷載產生的軸向力標準值總和施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 30.91.5/2 = 2.03 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)其中 Wo - 基44、本風壓(kN/m2)，取重現值n=10時的值：Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數： Uz=0.65； Us - 風荷載體型系數：取值為；Us=1.3；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.70.41.30.65 = 0.237 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.4+1.42.03=9.32kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2NG+0.851.4NQ = 1.25.4+0.851.42.03=8.9 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.91.4WkLah245、/10 =0.91.40.23661.51.82/10 = 0.145 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 5.6 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.6 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.2.8得 ：k = 1.155 ；參照扣件式規范表5.2.8得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：長細比 Lo/i = 1.1551.51800/16=194.9；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.189 ； = 9320/(0.189397)=12446、.2N/mm2；立桿穩定性計算 =124.2N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.9kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i =194.9的結果查表得到：= 0.189立桿凈截面面積 ： A = 3.974 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.245 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8900/(0.189397)+145000/4245=118.6+34.16=152.77N/mm2；立桿穩定性計算 = 152.77 N/mm2 小于47、立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.2366 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 3.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.366 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.366 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立48、桿的穩定系數；由長細比l0/i =200/16=31.25,查表得到=0.914，l0為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9144.2410-4205103=79.44kN；Nl =8.366 Nf =79.44,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =8.366小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求！ 八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算49、簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 本方案算例中，m =1.3 m，l = 1.7 m， m1 = 0.25 m, m2 = 1.15 m；其中 k = m/l=0.765, k1 = m1/l=0.147, k2 = m2/l=0.676水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=5.4+2.03=7.43kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=2.6110-378.5 =0.205 kN/m；代入公式，經過計算得到支座反力 RA = 21.25 kN支座反力 RB = -6.04 kN最50、大彎矩 MA = -10.24 kN.m 最大應力 = 10240000/141000= 72.62 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 72.62 N/mm2 小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N= 1.386 +2.812 = 4.199 kN水平鋼梁自重計算荷載 q= 0.003 78.5 = 0.205 kN/m最大撓度 Vmax= 12.477 mm九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 9.988 235 /( 3000151、60235) = 1.039由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.799。經過計算得到最大應力 = 12.44106 /( 0.799141000 )= 110.42 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 =110.42 N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求! 十、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=6.04 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2； = 6040/4314= 4.08 N/mm2,滿足要求。