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1、目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、構配件的選用及要求3四、腳手架方案4五、施工工藝8六、安全技術措施9七、腳手架驗收13八、文明施工14九、計算書15懸挑式腳手架施工方案一、工程概況1、各方責任主體：工程名稱：長房半島藍灣二期B2棟建設單位:XX置業有限公司設計單位：XX工程設計有限公司監理單位:XX管理有限公司施工單位：XX建筑工程有限公司2.建設地點：長沙市雨花區湘府東路以南3、簡介：本工程位于長沙市雨花區圭塘月塘村,北起湘府東路，東、南、西三面為森林植物公園。鋼筋混凝土剪力墻結構，地上33層，地下一層(空腔層）,基礎形式為主樓部分采用樁筏基礎，樁位人工挖孔灌注樁。地上總建筑面積2142、81。48。地上一層為物管用房、住宅疏散樓電梯間、共享架空開放空間、與已建二期地下室的連通通道,層高4.0m；地上二層為住宅、入戶大堂、共享架空開放空間，層高3。6m;地上三層至三十三層為住宅標準層，層高2.9m。建筑高度98。85m（北面主入口室外場地標高到屋面完成面高度)。設計標高0.000相當于絕對標高68。10m，室內外高差0。100m。二、編制依據1、長房半島藍灣二期B2#棟施工藍圖2、施工組織設計4、建筑施工手冊（1）5、混凝土結構設計規范（GB50010-2010）6、國家現行有關施工安全規范、規程：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB53、00092012建筑施工高空作業安全技術規范JGJ8091建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑地基基礎設計規范GB500072011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ1642008三、構配件的選用及要求1、型鋼:材質須符合現行國家標準碳素結構鋼GBT700的規定。2、錨固螺栓:材質須符合現行國家標準鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋GB1499。1中HPB235級鋼筋的規定。3、鋼管：采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793中規定的Q235普通鋼管；鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235的規定。本工程選用鋼管的尺寸規格為483。0mm(外徑壁厚)。4、4、扣件：其質量和性能須符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm時，不得發生破壞。5、腳手板：選用鋼筋網片作腳手板，其材質須符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規定。6、總則：腳手架搭設的構配件（型鋼、錨固螺栓、鋼管、扣件、腳手板）進場后，均須送檢合格后方可使用。四、腳手架方案一）外腳手架的選型及搭設高度：空腔層-4層:落地式雙排腳手架,搭設高度為17米。5層以上采用懸挑式腳手架，每6層作一次懸挑（2。9米/標準層），懸挑高度為17.4米（本方案及計算式只列出懸挑式雙排腳手架搭設方案及受力計算,其下部所采用的落地式式腳手架詳見落地5、式腳手架施工方案）。二）懸挑式腳手架施工措施：1、搭設前的準備工作：架工班組人員審核：“持證上崗”且“人證相符.進場后的三級教育及技術交底.腳手架搭設的構配件（鋼管、扣件、腳手板）進場后，均須送檢.油漆噴涂均勻，不得外露鋼管底色。立桿、大橫桿須噴涂黃色油漆，剪刀撐須刷紅、白油漆。錨固螺栓須根據鋼梁的具體位置預埋到位。2、搭設尺寸及構造要求：1）錨固螺栓：本工程采用直徑為16mm圓鋼作錨固螺栓，混凝土澆搗前，須根據鋼梁的具體位置（見附圖一）預埋到位.用螺栓及墊片（6mm厚）將鋼梁緊固時，須采用雙螺帽，錨固螺栓與鋼梁的位置關系詳下圖:2）型鋼：本工程采用18型號熱軋普通工字鋼（即：hbd=18096、46。5）作懸挑主鋼梁，在建筑物外輪廓四角處及中間局部地方,采用18型號熱軋普通工字鋼作次鋼梁（即：hbd=180946。5），次鋼梁架設于主鋼梁上(詳附圖三）。鋼梁懸挑端采用直徑為25mm鋼筋與鋼梁焊接，用作立桿的可靠固定定位點，陽臺處因比樓板低50mm，在架設鋼梁時，錨固螺栓位置用木枋墊于其下,使鋼梁保持水平或鋼梁懸挑端略高于錨固端，具體詳附圖二。 3）鋼絲繩：選用619直徑為12mm的鋼絲繩作拉繩，每根懸挑鋼梁外端均設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。4）拉環：鋼絲繩與建筑主體結構拉結的吊環使用直徑為20mmHPB300鋼筋，拉環末端彎折成135彎鉤，彎鉤內徑4d，彎后直段長度5d，錨入主7、體結構梁內360mm（根據混凝土結構設計規范第8.3.3條，基本錨固長度取值見11G1011第53頁）。5)立桿：立桿縱距為1。45m，橫距為0.75m，內立桿距建筑物外邊梁0.5m；底部相鄰立桿用2.5m、4m、6m鋼管相互錯開（注:立桿接頭采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的接頭錯開并布置在不同的步距內,應與地面垂直,垂直度偏差1/200，且不大于100mm）。6）大橫桿（第二排及第二排以上縱向水平桿的統稱)：步距為1。7m，外側大橫桿每步正中位置設腰桿（防護欄桿）；以轉角位置為起點，同一水平段上及上、下兩大橫桿用2。5m、6m鋼管將對接位置相互錯開（注：兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設置在同一步或同8、一跨內,不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm;各接頭中心至最近方節點距離不小于縱距的13)。7)小橫桿（第二排及第二排以上橫向水平桿的統稱）：小橫桿伸出內排立桿0.25m；立桿與大橫桿相交處節點位置搭設小橫桿，小橫桿置于大橫桿上;小橫桿離立桿距離不大于縱向水平桿跨度的1/3，與墻面應垂直，水平偏差不大于10mm8）掃地桿：距懸挑鋼梁面200mm搭設縱、橫兩個方向水平桿;橫向水平桿搭設于縱向水平桿下方,與立桿用直角扣件固定。9）剪刀撐:為加強腳手架系統的整體穩定,盡量減少扭轉變形，使腳手架外側與鋼梁成4560角，沿架體外側自下而上設置連續剪刀撐。剪刀撐選用6m長鋼管，9、搭接長度不小于1m，搭接區段兩端伸出扣件10公分，中間位置增設1個扣件，搭設寬度為4跨（按1。45米縱距計算,即為5.8米)，跨越立桿的根數為5根(即4跨。注：特殊部位除外，與鋼梁成4560，如建筑物四角處.);與立桿相交的位置均須用旋轉扣件固定。10）橫向斜撐：搭設于同一節間，由底至頂呈之字型連續布置；用直角扣件固定在與之相交的縱向水平桿上，直角扣件中心線至主節點的距離不大于150mm；除在拐角處設置外，中間位置每隔4跨(即6米）設置一道.11）連墻桿：立桿必須用連墻件與建筑可靠連接,本工程采用預埋鋼管（注：預埋至邊梁內,考慮架體穩定性及主體結構受力情況，在陽臺處,將鋼管預埋至其內側的框架梁10、內）雙扣件連接.連墻桿在每個樓層梁內按三跨的長度（即4.35米）預埋鋼管，連墻桿與預埋鋼管相連時，連墻桿端部伸出扣件(保險扣）長度不低于150mm.應多選擇建筑物外形轉變處，在砌體及內裝飾期間連墻桿嚴禁拆除.12）腳手板：采用鋼筋網片(荷載取值為0。30KN/)。滿鋪架離外墻間距300mm,滿鋪鋼筋網片用10號鐵絲綁扎6個點，并綁扎牢固;在轉彎處腳手板交叉搭接,操作層腳手架外側，設置200mm高木模板作擋腳板。13)安全防護措施：安全平網(兜網）：在滿鋪腳手板下方懸掛安全兜網一道，以防墜物傷人。安全立網(密目網）:腳手架外側滿掛密目網(阻燃），密目網用扎絲與大橫桿綁扎牢固，不得隨風飄，破損的密11、目網及時更換。五、施工工藝1、懸挑式鋼管腳手架搭設施工工藝1）定距定位：根據本方案附圖一?？的要求用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記.用卷尺拉直，分出立桿位置.立桿應準確地放在定位點上。2）在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角處雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件搭設完畢后方可拆除。3)先立內排立桿,后立外排立桿.每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后,立中間部分各立桿。腳手架內、外排立桿的連線要與墻面垂直.立桿接長時，宜先立外排，后立內排。2、腳手架的拆除施工工藝1）拆架程序應遵守由上而下,先搭后拆的原則,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后拆小12、橫桿、大橫桿、立桿、鋼絲繩、鋼梁等。2）不準分立面拆架或在上下兩步同進拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣。連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降,嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿加固.3）如果施工必須拆除連墻桿時首先必須在就近部位增加連墻桿,保證架體穩定性不被破壞。六、安全技術措施1、搭設時安全技術措施1)凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業的人員，均不得從事架子作業。架工人員在作業前必須報驗特種作業人員操作資13、格證，經監理考核后才能上崗，必須人證相符。配備架子工的徒工,在培訓以前必須經過醫務部門體檢合格，操作時必須有技工帶領、指導,由低到高，逐步增加，不得任意單獨上架子操作。要經常進行安全技術教育.凡從事架子工種的人員，必須持證上崗定期（每年)進行體檢.2）腳手架支搭以前，必須制定施工方案和進行安全技術交底。對于高大異形的架子并應報請上級部門批準，向所有參加作業人員進行書面交底.3)操作小組接受任務后，必須根據任務特點和交底要求進行認真討論,確定支搭方法，明確分工。在開始操作前,組長和安全員應對施工環境所需防護用具做一次檢查，消除隱患后方可開始操作。4）架子工在高處(距地高度2m以上）作業時,必須佩14、帶安全帶。所用的釬子應栓2m長的釬子繩。安全帶必須與已綁好的立、橫桿掛牢，不得掛在鉛絲扣或其他不牢固的地方,不得“走過檔”（即在一根順水桿上不扶任何支點行走），也不得跳躍架子。在架子上操作應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。嚴格酒后作業。5)遇有惡劣氣候（如風力五級以上，高溫、雨雪天氣等）影響安全施工時應停止高處作業.6）大橫桿應綁在立桿里邊,綁第一步大橫桿時，必須檢查立桿是否立正，綁至四步時必須綁臨時小橫桿和臨時十字蓋。綁大橫桿時，必須23人配合操作，由中間一人結桿、放平，按順序綁扎。地下一盤大橫桿上面架板滿鋪好.7）遞桿、撥桿時，上下左右操作人員應密切配合，協調一致。撥桿人員應注意15、不碰撞上方人員和已綁好的桿子，下方遞桿人員應在上方人員接住桿子后方可松手，并躲離其垂直操作距離3m以外.使用人力吊料，大繩必須堅固,嚴禁在垂直下方3m以內拉大繩吊料。使用機械吊運，應設天地輪,天地輪必須加固，應遵守機械吊裝安全操作規程，吊運鋼管、扣件、架板等物應綁扎牢固，接料平臺外側不準站人，接料人員應等起重機械停車后再接料、摘鈴、解綁繩。8）未搭完的一切腳手架，非架子工一律不準上架。架子搭完后由施工人會同架子組長以及使用工種、技術、安全等有關人員共同進行驗收,認為合格,辦理交接驗收手續后方可使用。使用中的架子必須保持完整,禁止隨意拆、改腳手架或挪用腳手板；必須拆改時，應經施工負責人批準,由架16、子工負責操作。9)所有的架子，經過大風、大雨后，要進行檢查,如發現傾斜下沉及松扣、崩扣要及時修理。2、拆除時安全技術措施1）外架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。2)拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性,拆架子的注意事項必須講清楚。3)拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人,沒有安全員工長在場,外架不準拆除.4）架子拆除程序應由上而下,按層按步拆除。先清理架上雜物，如腳手板上的混凝土、砂漿塊、U型卡、活動桿子及材料。按拆架原則先拆后搭的桿子。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層17、,剪刀撐、拉桿拆到哪一層。5）拆除工藝流程：拆護欄拆腳手板拆小橫桿拆大橫桿拆剪刀撐拆立桿拉桿傳遞至地面清除扣件按規格堆碼.6）拆桿和放桿時必須由23人協同操作，拆大橫桿時,應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。7)拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。8）拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。9）拆架時螺絲扣必須從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下的鋼管上。10)拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿板手，工具用后必須放在工具18、套內.11）拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方,嚴禁在拆架時嘻戲打鬧.12）拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業,衣服要輕便。13)拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊,要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管.14）拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆,刷一道調合漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。15)嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。七、腳手架驗收1、腳手架在搭設過程中，班組必須堅持經常檢查,做好自檢，質安員、施工員也經常檢查,發現問題及時處理。2、每段腳手架搭設完成后，經項目部及公司安環部檢查驗收,合格后才能交付使用,并在腳手架上掛設驗19、收標志牌。3、腳手架每搭設完2層,應辦理驗收手續。4、腳手架及其鋼梁應在下列階段進行檢查與驗收；a）混凝土澆搗前，預埋錨固螺栓；b）混凝土澆搗前,預埋拉環；c）鋼梁架設好后的穩固情況；d）鋼絲繩布置完后；e）作業層上施加荷載前；f）搭設完后;g)遇到六級大風與大雨后； h)停用超過一個月。5、腳手架使用中，應定期檢查下列項目;a）桿件的設置和連接，連墻件，鋼絲繩，鋼梁、拉環等的構造是否符合要求；b）扣件、螺栓是否松動；c）鋼絲繩是否起毛；d)腳手架立桿的垂直度偏差是否符合本規范規定要求；e）安全防護措施是否符合要求；f）是否超載。6、檢查驗收組織機構人員：組 長：劉煥偉(項目經理)副組長:陳杰20、（技術負責人)、 劉執兵（安全員）成 員： 張杰（施工員）搭設責任人： 唐慶力 八、文明施工一)施工區1、項目部根據現場實際情況,劃分本班組材料堆放區域，確認無誤后，架工班組不得將本班組所需材料堆放至其他區域。2、施工現場設置廁所，嚴禁施工人員隨地大小便。3、衣著得體,嚴禁穿拖鞋、高跟鞋.4、涂刷鋼管面層油漆時,鋼管底部須有可靠有效措施，不得將油漆撒至地面，影響美觀.5、不得為爭搶機械設備作出過激行為（打架斗毆、關閘等）。二）生活區1、宿舍區內衛生專人清掃，保持整潔。2、不得打架斗毆。3、設垃圾堆放區,剩余飯菜、垃圾等不得隨地傾倒。九、計算書說明：本計算書中僅對懸挑式腳手架方案作出受力計算，落21、地式腳手架、附著式升降腳手架計算書詳見其專項方案,故不在本方案中列出；本計算書中針對選用不同長度（4。5m長、6m長)的型鋼及懸挑長度的不同分別作出計算;特殊部位（四個大的轉角）處，在計算時選取最不利點的參數作出受力計算，故在不同位置不同計算參數值不一一列出.懸挑式（4.5m長懸挑鋼梁)扣件鋼管腳手架計算書說明：計算中，以用4.5m長型鋼作懸挑最不利位置計算.最不利處如下圖：依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB500092012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數：鋼管強度為205。0 N/22、mm2，鋼管強度折減系數取1.00.雙排腳手架，搭設高度18.0米,立桿采用單立管。立桿的縱距1.45米，立桿的橫距0。75米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1.70米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件（注:在前文提及“連墻桿在每個樓層梁內按三跨的長度（即4.35米）預埋鋼管”,因樓層高為3m，為便于計算，在后式計算中取大值2步3跨作為計算參數）采用2步3跨，豎向間距3。40米，水平間距4.35米.施工活荷載為3。0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0.30kN/m2，按照鋪設3層計算。欄桿采用木板，荷載為0。17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手23、板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加兩根小橫桿。基本風壓0。25kN/m2，高度變化系數1.2300，體型系數1。4150。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1。40米，建筑物內錨固段長度2.60米。懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用18號工字鋼,相鄰懸挑鋼梁之間的聯梁上最多布置1根立桿.懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=（D4-d4)/64,抵抗距計算采用 W=（D4d4）/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.1。均布荷載24、值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0。3001。450/3=0.145kN/m 活荷載標準值 Q=3。0001.450/3=1。450kN/m 荷載的計算值 q=1。20。038+1.20。145+1。41。450=2.250kN/m 小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=2.2500.7502/8=0.158kN。m=0。158106/4491.0=35。228N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下： 荷載標準值25、q=0。038+0。145+1.450=1。633kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5。01。633750.04/(3842。06105107780.0)=0。303mm小橫桿的最大撓度小于750.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380。750=0。029kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.7501。450/3=0。109kN 活荷載標準值 Q=3.0000.7501.450/3=26、1。088kN 荷載的計算值 P=（1。20。029+1.20。109+1。41。088)/2=0。844kN 大橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=0。08（1.20。038)1。4502+0.2670.8441.450=0.334kN.m=0。334106/4491.0=74。465N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計27、算公式如下： 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。6770.0381450。004/（1002。060105107780。000)=0.05mm集中荷載標準值P=0。029+0.109+1。088=1。225kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1。8831225。0501450。003/（1002.060105107780.000)=3。17mm最大撓度和V=V1+V2=3.219mm大橫桿的最大撓度小于1450.0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑28、承載力設計值，單扣件取8.0kN，雙扣件取12。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0。0381.450=0。056kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000。7501.450/2=0.163kN 活荷載標準值 Q=3。0000.7501.450/2=1.631kN 荷載的計算值 R=1.20。056+1.20.163+1。41.631=2。546kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。29、0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）；本例為0.1072 NG1 = 0.10718.000=1。930kN(2)腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0。30 NG2 = 0。30031。450(0.750+0.500）/2=0。816kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0。17 NG3 = 0。1701.4503=0。740kN(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）;0。010 NG4 = 0。030、101。45018。000=0.261kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。747kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到,活荷載標準值 NQ = 3。00021.4500.750/2=3。263kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓（kN/m2)，W0 = 0。250 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.230 Us - 風荷載體型系數:Us = 1。415經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.2501.2301。415 = 0.435kN/m2。考慮風荷載時，立桿31、的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0.91.4NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.747+0。91.43.263=8.607kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23。747+1。43.263=9.063kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值（kN/m2)； la - 立桿的縱距 (m）； h 立桿的步距 （m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0。91。40.4351。4501。7001。732、00/10=0。230kN。m五、立桿的穩定性計算1。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=9.063kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k - 計算長度附加系數，取1.155; u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1。500； l0 - 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定,l0=1。1551.5001。700=2.945m； A - 立桿凈截面面積,A=4.239cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=4。491cm3； 長細比,為2945/16=185 0 - 允許長細比(k取1），為2550/16=133、60 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。212； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2；經計算得： =9063/(0。21424)=101.065N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 2。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.607kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm; k 計算長度附加系數,取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 34、= kuh 確定，l0=1.1551。5001.700=2.945m； A - 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.491cm3; 長細比，為2945/16=185 0 - 允許長細比（k取1)，為2550/16=160 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求！經過計算得到 Nf2 = 288.444kNNf2Nl,連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、聯梁的計算按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=9.06kN計算簡圖如下 支撐按照簡支梁的計算公式 其中 n=1.45/1.45=1經過簡支梁的計算得到35、支座反力（考慮到支撐的自重） RA = RB=（1-1)/29。06+9.06+1。450。24/2=9。24kN通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重) 20.00+9。06+1.450.24=9。41kN最大彎矩(考慮到支撐的自重) Mmax=(11-1)/（81）9。061.45+0。241。451。45/8=0.06kN。m抗彎計算強度 f=0。06106/185000。0=0.34N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求！八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計36、算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l。本工程算例中,m = 1400mm,l = 2600mm，ml = 500mm,m2 = 1250mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660。00cm4,截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3.受腳手架作用傳遞集中力 P=9.41kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1。230.600。00017。8510=0。29kN/m k=1。40/2。60=0.54 kl=0。50/2.60=0.19 k2=1。25/2。60=0。48代入公式，經過計算得到支座反力 RA37、=26.029kN支座反力 RB=-6。065kN最大彎矩 MA=16.743kN.m抗彎計算強度 f=16.743106/（1。05185000。0）=86.191N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2,滿足要求！受腳手架作用集中計算荷載 N=3.75+3。26=7。01kN水平鋼梁自重計算荷載 q=30。600.00017.8510=0。24kN/m最大撓度 Vmax=6。288mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 1302011）表5.1。8規定：水平支撐梁的最大撓度小于2800。0/250,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼38、,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011）附錄得到：b=2.00由于b大于0.6,按照鋼結構設計規范(GB500172011)附錄B其值b=1.070。282/b=0。929經過計算得到強度 =16。74106/(0.929185000.00)=97.42N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求！十、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=6.065kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土39、結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用2個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0。85的折減系數;鋼筋拉環抗拉強度為110。50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=60654/（3。1416110.502）1/2=6mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度.2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 6。06kN; d 樓板螺栓的直徑,d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1.5N/mm240、； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于6064.77/（3。1416201.5)=64。3mm.3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 6.06kN; d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131。6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！4。水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點41、處樓板負彎矩數值為 M = 6。072。60/2 = 7。88kN。m根據混凝土結構設計規范GB500102010第6.2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0。94,期間按線性內插法確定; fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 10015 = 85mm；s = 7.88106/（1.00014。3001。5100085.02）=0。0530 = 1（120.0530）1/2=0。0540s = 1-0.0540/2=0.9730樓板壓點負彎矩配筋為 As = 7。88106 / （0。973085.0210.0） = 454。0 mm2懸挑腳手架計算滿足要求！