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1、儋州中南.西海岸1。2期16.17#。18#樓工程懸挑扣件式鋼管腳手架施工方案編制：審核:批準：目錄一、工程概況1二、編制依據1三、施工布署和結構布置1四、材料要求2五、構造要求2七、搭設質量檢查及驗收4八、腳手架拆除5九、施工過程中的安全管理措施5十、安全文明施工6十一、重大危險源、風險及其控制7十二、懸挑扣件式鋼管腳手架設計計算書8十三、相關構造簡圖15第一部分 懸挑扣件式鋼管腳手架施工方案一、工程概況本工程為中南西海岸1.2期16、17#、18#樓建筑工程。建設地點位于海南省儋州市濱海新區第二組團。建筑總面積約53400.02 其中16樓：約15865，65；建筑全長 47。5m；寬272、m；建筑總高度為81。557 m。17#樓：約21668.72 ；建筑全長83。35m;寬 22。15m,建筑總高度為 81.557m。18#樓:約15865。65;建筑全長47m; 寬27 m;建筑總高度為81。557 m；本工程每棟層高為24層；三棟樓均屬于高層，短支剪力墻結構，為使建筑物的測量放線工作有據可依，特制定方案如下:二、編制依據懸挑扣件式鋼管腳手架施工方案的編制依據有：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ5999)、建筑施工高處3、作業安全技術規范(JGJ80-91） 、建筑施工手冊（第四版）、簡明施工計算手冊、實用建筑施工安全手冊以及本工程的施工圖紙。三、施工布署和結構布置(一）施工布署采取型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架，從5層板開始布置,懸挑式架每六層采用工字鋼懸挑一道.16#。17#。18樓為24層，建筑總高度為81。557 m,5層板、11層板、17層板、23層板分別設置懸挑架。（二）結構布置懸挑扣件式鋼管腳手架鋼管選用483。5mm焊接鋼管。搭設高度為18 m，立桿采用單立桿,立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1。05m，立桿的步距為1。8 m，內排架距離墻長度為0.25 m。腳手板采用竹串板的，大橫桿布置在小橫桿下4、，竹串板下方小橫桿數量必須大于四根。腳手板采用鋼筋網片的，大橫桿布置在小橫桿上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根，橫桿與立桿連接方式為單扣件。考慮到本工程地處海邊，基本風壓較大，擬在每層邊梁進行預埋鋼管，連墻件按每層三跨布置，豎向間距3 m，水平間距4。5m,連墻件采用短鋼管用雙扣件連接,連墻桿與預埋鋼管扣件連接,連墻桿與外架立桿進行連接。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度2.3m.轉角部位，錨固段長度必須大于1.5倍外懸挑長度.懸挑水平鋼梁采用619直徑12.5mm鋼絲繩與上一結構層拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物1.3m。腳手架外側采用阻燃型密目式5、安全立網全封閉,操作層滿鋪腳手板。預埋箍采用20的圓鋼,水平段錨固長度應大于30cm。安全平網從每三層挑架底開始布置，每隔一段12層布置一道。四、材料要求（一）鋼管腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235A級鋼的規定。本項目采用483.5的鋼管.鋼管的尺寸和表面質量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001） 第8。1.1、8.1。2條的規定。（二）扣件腳手架扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件,其材質應符合現行國家標準鋼管腳6、手架扣件（GB 15831)的規定；且在螺栓擰緊扭力矩達4565Nm時，不得發生破壞。（三）腳手板竹腳手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，竹串板、鋼筋網片每塊質量不宜大于30kg。竹串板、鋼筋網片腳手板均應綁扎牢固。（四）連墻件本工程連墻件連接方式為雙扣件，連墻桿的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235A級鋼的規定.（五）密目網安全網必須采用阻燃型密目安全網。(六）懸挑腳手架用工字鋼懸挑腳手架用工字鋼的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700)中Q235A級鋼的規定。所有材料必須提供合格證及檢測報告。五、構造要求（一）立桿構造要求立桿的接長除頂層頂步可以采用搭接7、以外，其余部位的立桿必須全部采用對接扣件連接接長。立桿上的接頭要互相錯開設置,相鄰兩根立桿的接頭至少要錯開1步，禁止設置在同一步內，使接頭位置錯開距離50cm，同時還要使接頭中心與主節點桿件之間的距離控制在1/3h以內（h為步高尺寸)。頂層頂步采用搭接接長時,搭接的長度要1。5m.立桿頂端高出女兒墻頂1m，而且還要保證高出建筑物檐口1。5m,以滿足建筑物外圍安全防護的要求。同時,在主體鋼筋砼結構施工階段中，要保證外腳手架跟隨主體結構施工進度要求及時升高，并保證外腳手架比樓層上的作業面高度要高出12步架,但也不得高出最上面的連墻桿3步架。（二）小橫桿（橫向水平桿）構造要求小橫桿設置在大橫桿的下面8、的，并在每個主節點處都要設置小橫桿，小橫桿用直角扣件固定在立桿上。雙排腳手架靠墻一端的小橫桿距離墻面的距離控制在20cm左右。小橫桿端頭伸出外立桿長度不得小于10cm，并盡量一致以保證外立面宏觀效果.（三）大橫桿（縱向水平桿）構造要求主節點部位的縱向大橫桿設置在立桿的內側,大橫桿采用直角扣件固定在立桿上.為了滿足腳手架上面鋪設竹笆片做腳手板的使用要求,在鋪設竹芭片前先在小橫桿上面增加2根通長的大橫桿鋼管.對于主節點部位的大橫桿，其鋼管的長度要保證3la（la為腳手架的立桿縱距）。縱向水平大橫桿接長可以采用對接扣件連接,也可以采用搭接方式連接。采用對接扣件連接時要符合下列規定：縱向水平桿的對接扣9、件要交錯布置,兩根相鄰縱向水平桿的接頭要錯開,設置在不同步或不同跨內;不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離要50cm；各接頭中心至最近主節點的距離要la/3.(四)腳手板及欄桿、擋板構造要求鋼筋網片腳手板采用對接平鋪,并用10鐵絲固定在縱向水平桿上。護身欄桿每步設置一根，護身欄桿高0.9m，與立桿交接處必須用扣件鎖緊。架體外側及底部全部采用密目安全網包住，架體外側在底部設置20cm高沖壓鋼腳手板擋板,并做好安全警示標志，每步挑架體底層與建筑物外墻空檔必須用模板進行全封閉。踢腳板采用0.5mm厚，每10cm涂黃黑油漆的鍍鋅鐵皮，每步設置。（五）連墻件構造要求采用剛性連墻構件，連墻桿和腳10、手架，連墻桿和建筑物的連接采用扣件。連墻宜靠近主節點設置,偏離主節點的位置不應大于30cm。連墻件必須從底部第一根縱向水平桿開始設置.連墻件中的連墻桿呈水平并垂直于墻面設置,與腳手架連接一側可稍下斜.（六)剪刀撐構造要求雙排腳手架應設剪刀撐.每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間.應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長禁止使用對接扣件連接，宜采用搭接,搭接長度要1m，并采用3顆旋轉扣件等距離固定，同時還要保證鋼管端頭伸出扣件蓋板長度100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距11、離不宜大于150mm。剪刀撐的桿件全部都采用黃黑相間的油漆涂刷成花桿.六、腳手架搭設懸挑扣件式鋼管腳手架搭設流程如下所示預埋U型箍圓鋼，隱蔽驗收測量放線定位材料進場驗收并轉運到搭設現場人員進場并進行安全技術交底施工準備設置現場設置警戒線其他應準備的事項安裝懸挑型鋼必要時搭設臨時加固鋼管架設立桿固定橫向掃地桿固定第一步縱向主節點大橫桿鋪設第一步縱向大橫桿鋪竹笆片固定第一步橫向主節點小橫桿固定第一步擋腳板和防護欄桿設置連墻桿固定第二步橫向主節點小橫桿搭設剪刀撐固定第三步橫向主節點小橫桿拆除臨時加固鋼管但最多不得超過最頂部連墻桿2步高度 （一步一步地向上搭設）一步一步地鋪竹笆片一步一步地固定擋腳板和12、防護欄桿分階段驗收合格以后分階段投入使用七、搭設質量檢查及驗收建立完善的質量檢查及驗收制度.搭設好的外架在驗收合格后方能投入使用，并要掛上驗收合格牌。同時對外架應進行定期和不定期的檢查,并安排專人對架體進行護理，清理架體上的零星材料.腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收:基礎完工后及腳手架搭設前；作業層上施加荷載前；每搭設完1013m高度后；達到設計高度后；遇有六級大風與大雨后；停用超過一個月.進行腳手架檢查、驗收時應根據下列技術文件：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）規范第8.2。38。2.5條的規定；施工組織設計及變更文件；技術交底文件.腳手架使用中，應定13、期檢查下列項目：桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；U型箍間隙是否松動,立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動;安全防護措施是否符合要求；是否超載.腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法,應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）規范表8.2。4的規定。安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）規范表8。2。5的規定確定.不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。八、腳手架拆除1、拆除前首先清除腳手架上的雜物和地面障礙物，按照腳手14、架拆除安全技術交底進行。2、地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。3、嚴格按照拆除順序,由上而下，先扣者后拆，后扣者先拆.一般應先拆安全網、剪力撐，而后拆橫桿、立桿等。4、連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁將連墻整層或數層拆除再拆除腳手架。5、要求統一指揮，上下呼應，動作協調一致.當解開與另一人有關的結扣時，應先告知對方,以防突然墜落。6、拆除過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固,雙點起吊,嚴15、禁從高空拋擲.九、施工過程中的安全管理措施1、腳手架的構配件質量與搭設質量，應進行檢查驗收，合格后方準使用。嚴禁將外徑48mm和51mm的鋼管混合使用。2、作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。3、在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿及連墻件。4、在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看守。5、所用小橫桿長度應基本統一，且兩頭超出立桿的長度不小于10cm.立桿和大橫桿的接頭位置要錯開。剪刀撐應隨立柱縱橫向水平同步搭設.6、腳手架必須配合施工進度搭設,每次搭設高度要16、超過當時作業面12步架高度，但一次搭設高度不得超過頂部連墻件以上2步高度.當腳手架操作層高出連墻件2步時，應采取臨時穩固措施，直到連墻件搭設完成后方可拆除.7、腳手架搭設好以后要在每個樓層對應的位置將所有外架與建筑物之間的縫隙全部都采用模板做硬封閉處理。8、腳手架搭設好以后，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46)的有關規定執行設置防雷接地系統。9、欄桿各擋腳板應搭設在外排立柱的內側,鋪設的竹笆片必須和大橫桿綁牢,每塊竹笆不少于四個點。外圍防護安全網用鐵絲捆綁于大橫桿上,須每點都應綁扎，且上下左右都要繃直。所有綁扎頭必須朝向架外，以免掛爛衣服或傷人.10、在架體搭設或拆除時17、，各材料必須進行可靠的傳遞，不得隨意亂拋，同時施工人員必須系好安全帶。在豎立桿時，必須有兩人以上同時操作，以免立桿不穩。11、當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。同時各架體材料放置點必須穩定。12、搭設好的架體，其上的構件，特別是扣件、鋼管等在使用過程中嚴禁隨意拆卸，并且架體嚴禁用作材料堆場,其上只允許放砌筑或裝修用的臨時的零星材料，且要放置穩定并分散堆放。13、腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢,體檢合格者方可發上崗證。14、搭設腳手架人員必須戴安全帽、安全帶,穿防滑鞋.搭設和拆除腳手架時，18、地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。十、安全文明施工1、現場堆放的腳手架材料等堆碼整齊。2、腳手架上嚴禁隨意超載堆放施工材料。3、腳手架外圍滿掛符合要求的阻燃密目安全網實行全封閉管理.4、腳手架懸掛的安全兜網要整齊劃一，并及時清理灑落兜網上的物資。5、剪刀撐全部都采用紅白相間的油漆刷成花桿，以實現整體美觀性。6、定期清理腳手架上的垃圾等。十一、重大危險源、風險及其控制1、坍塌/倒塌事故腳手架搭設與拆除過程中以下因素可能導致坍塌事故：腳手架鋼管、扣件材質不符合要求；搭設高度在24m以上時,連墻件采用柔性連接，未與建筑物可靠連接；拆除作業未由上而下逐層進行，整層或數層拆除19、連墻件，分段拆除高差大于2步；作業層施工負載超過規定限載；用腳手架上支頂固定模板，拉結攬風繩、固定混凝土砂漿泵管，懸掛起重設備;懸挑腳手架懸挑件未使用型鋼,懸挑件與建筑物結構固定不牢；卸料平臺未形成獨立支撐系統，與腳手架相連;搭設后未經驗收或驗收不合格即投入使用.2、高處墜落風險因素分析：腳手架外側與底部無密目網、平網等防護設施或防護不嚴,腳手板、腳手笆不滿鋪、固定或有探頭板;腳手架未按規定設置上下登高、斜道或設防滑條；作業層以下未按規定張掛安全平網或其它安全防護措施，安全網規格材質不符合要求.3、物體打擊風險因素分析：進入施工現場的人員未佩戴安全帽或安全帽不合格，佩戴方式不當。安裝、拆除等上20、下垂直交叉作業未采取有效的隔離和防護措施,違規操作。上下傳遞物料時隨意拋擲，高處作業人員未佩帶工具袋，工具隨意丟放,清理作業進向下亂拋雜物。預控措施:對進場材料進行嚴格控制,所有材料必須提供合格證及檢測報告。嚴格按專項方案搭設,加強過程安全檢查控制,搭設后經驗收合格方可使用。十二、懸挑扣件式鋼管腳手架設計計算書懸挑扣件式鋼管腳手架設計計算書（一)參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1。5m，立桿的橫距為1。05m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根;采用的鋼管類型為483.21、5；連墻件布置取兩步兩跨。2。活荷載參數施工均布荷載為3kN/m2;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:1層；3。風荷載參數本工程地處海南省儋州市濱海新區第二組團,基本風壓0.8 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1。586,計算立桿穩定性時取1.17，風荷載體型系數s 為1。236；4。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。5m，建筑物內錨固段長度2.3m。錨固壓點壓環鋼筋直徑為16mm，本工程選用20圓鋼.樓板混凝土標號為C35和C25；5。拉繩與支桿參數 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，端頭設置一道鋼絲繩與建筑物拉結,起保險、安全儲備作用，22、計算時不考慮其拉結作用。(二）大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)第5.2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0。038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ;活荷載標準值：Q=31。05/（2+1）=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1。20.038+1。20。105=0.172 kN/m;活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47 k23、N/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下：M1max = 0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0。080。1721.52+0。101。471.52 =0。362 kNm；支座最大彎距計算公式如下： M2max = 0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= 0。100.1721。52-0。1171。471。52 =0。426 kNm;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.3624、2106,0.426106）/5080=83.858 N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為=83.858 N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0。990q2l4）/100EI其中:靜荷載標準值: q1= P1+P2=0。038+0.105=0。143 kN/m;活荷載標準值：q2=Q =1。05 kN/m；最大撓度計算值為：=0.6770。14315004/(1002。06105121900)+0。9901。0515004/(1002。061051219025、0)=2。291 mm;大橫桿的最大撓度2.291 mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm與10mm，滿足要求!（三)小橫桿的計算根據JGJ1302001第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0381。5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31。051。5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/（2+1) =1。575 kN；集中荷載的設計值： P=1.2（026、.058+0.158）+1.4 1。575 = 2。463 kN;小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = ql2/8。Mqmax = 1.20。0381.052/8 = 0。006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = Pl/3。Mpmax = 2。4631。05/3 = 0。862 kNm ;最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.868 kNm；最大應力計算值=M /W = 0.868106/5080=170。953 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力=127、70。953N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax=5ql4/384EI.qmax=50。03810504/(3842.06105121900）= 0.024 mm；大橫桿傳遞荷載P=p1 + p2+Q=0.058+0.158+1。575=1。79 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l24l2/9)/72EI。pmax=1790.11050（310502410502/9 ) /（7228、2。06105121900)=2。929mm；最大撓度和=qmax +pmax = 0。024+2。929 = 2。953 mm；小橫桿的最大撓度為 2.953 mm小于小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！（四)扣件抗滑力的計算按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2。5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。00 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標29、準值： P1 = 0。0381。52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0。0381。05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051。5/2=0.236 kN;活荷載標準值： Q = 31.051。5 /2 = 2.362 kN;荷載的設計值: R=1.2(0。058+0。02+0.236）+1。42。362=3.684 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1248kN/m。 NG30、1 = 0.1248+(1。502/2）0。038/1.8018.00 = 2.822kN;(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板,標準值為0。3kN/m2。 NG2= 0.361。5(1。05+0。2)/2 = 1。755 kN；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m。 NG3 = 0。1161.5/2 = 0.495 kN；(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0。005 kN/m2. NG4 = 0。0051。518 = 0。135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.207 kN；活荷載為施工荷載31、標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值。 NQ = 31。051.51/2 = 2。362 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。25。207+ 0.851.42.362= 9。06 kN;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2NG+1.4NQ=1.25。207+1。42。362=9。556kN；(六）立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 基本風壓（kN/m2），按照圖紙規定采用:0 = 0。8 kN/m2;z - 風荷載高度變化系數，按照建32、筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1。17；s 風荷載體型系數：取值為1.236；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0。81。171。236 = 0。81 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為： Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 = 0。85 1.41。2651。51.82/10 = 0。732 kNm;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9。060 kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 9.556kN;33、計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）表5.3.3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）表5。3。3得 ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3。118 m;長細比： L0/i = 197 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186。立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =234、05 N/mm2；考慮風荷載時 = 9060。255/(0。186489)+731805。411/5080 = 203.67 N/mm2；立桿穩定性計算 = 203.67 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 9556.38/(0.186489）=105.068 N/mm2；立桿穩定性計算 = 105。068 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！（七)連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1。586，s1.236,01.2535、，Wk = 0。7zs0=0.7 1。5861。2361。25 = 1.715 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 5.4 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 12.967 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 17。967 kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/136、5.8的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4。89 cm2;f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584。89104205103 = 96.035 kN；Nl = 17。967 Nf = 96。035，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 17。967大于雙扣件的抗滑力 12 kN，不滿足要求！現擬在每層邊梁進行預埋鋼管，每層三跨布置連墻件，腳手架的水平桿與預埋鋼管扣件連接,水平桿與外架兩根立桿進行連接.（八）懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算.懸出端C受腳手架荷載N的作用,里端B為37、與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l，k1 = m1/l，k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.5 m，l = 2.3 m，m1 = 0。25 m，m2 = 1.3 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面模量（抵抗矩) W = 141 cm3.受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2NG+1。4NQ=1.25。207+1.42。362=9。556kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=2。6110378。5 =0.205 kN/m；k=1.5/2。3=0。652。k1=0。25 / 2.3 =38、 0。109。k2=1.3 / 2。3 = 0.565。代入公式，經過計算得到支座反力 RA = 25。889 kN。支座反力 RB = -6.305 kN。最大彎矩 MA = 15。043 kNm 。最大應力 = 15042884.625 /（ 1。05 141000 )= 101。607 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 101。607 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！。最大撓度 max= 6.428 mm。按照鋼結構設計規范（GB500172003)附錄A結構變形規定,受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 2600 mm。水平支撐梁的39、最大撓度 6.428 mm 小于水平支撐梁的最大容許撓度2600/400 mm ，滿足要求!（九）懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下 = M/bWx f其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1。3。由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB500172003)附表B，得到 b值為0.85。經過計算得到最大應力 = 15。043106 /( 0。85141000 ）= 125。062 N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 = 125.062 小于 f = 215 N/mm2 ，滿足要求！(十)錨固段與樓板連接的計算水平40、鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下.水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=6。305 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=16mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10。9。8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201。062mm2。=N/2A=6304.767/201。0622=15。679N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2,滿足要求！十三、相關構造簡圖附圖一 懸挑扣件式鋼管腳手架搭設構造圖附圖二 懸挑扣件式鋼管腳手架側面圖附圖三 懸挑扣件式鋼管腳手架立面圖附圖四 預埋箍示意圖附圖五 連墻件示意圖附圖六 剪刀撐示意圖附圖七懸挑式腳手架兜底示意圖附圖八安全平網示意圖