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1、14樓懸挑鋼梁腳手架專項施工方案目錄一、工程概況 2 二、編制依據 2 二、材料準備 2 -三、腳手架結構形式 3 -四、搭設方法- 7 五、質量要求：- 13 -六、腳手架拆除方法：- 14 -七、安全管理- 15 -八、腳手架安裝搭設程序 16 一、工程概況 昌平區北七家鎮海鶄落村村民住宅樓工程位于昌平區北七家鎮海鶄落村，屬于剪力墻結構,地上8層,地下1層,建筑總高度26.1米，建筑總面積6978。0平方米,標準層層高2.9米。本工程由XX投資建設，XX設計有限公司設計，XX（集團）有限公司監理，XX有限公司組織施工；由朱海山擔任項目經理， 曹雙全擔任技術負責人。二、編制依據 建筑施工計算2、手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社、鋼結構設計規范GB500172014 中國建筑工業出版社； 建筑結構荷載規范GB50009-2012中國建筑工業出版社； 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011 中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-2012中國建筑工業出版社； 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011中國建筑工業出版社。 鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程（DB11-T583-2008)二、材料準備1、鋼管腳手架鋼管選用現行國家標準直逢電焊鋼管（G3、B/T13793)中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T700）中Q235-A級鋼要求。鋼管尺寸選用48壁厚3.0mm以上，鋼管上嚴禁打孔。2、扣件扣件采用可鍛鑄鐵制作，其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，并應做防銹處理，且螺栓扭緊力矩達4065N。M，連墻件的材質應符合現行標準碳素鋼結構（GB/T700）中Q235-A級鋼要求。腳手板采用50mm200mm木板,嚴禁使用楊柳,樺木，椴木及紅白松材質的腳手板。3、連墻件、密目網、腳手板連墻件的材質應符合現行標準碳素鋼結構(GB/T700）中Q2354、-A級鋼要求。外架采用草綠色阻燃密目網全封閉維護，密目網規格ML1.86，網目密度為2000目/100cm2。腳手板5cm厚4米長木腳手板。4、 懸挑鋼梁 ：16工字鋼，預埋螺栓直徑為20mm.三、腳手架結構形式1、14樓四面采用懸挑式腳手架，設計立桿橫距不大于1m，縱距1。5m（局部轉角處小于1。5m），大橫桿步距1。5m，墻體的連墻件逐層按二跨布置。、立桿：腳手架必須設置縱橫向掃地桿,縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上,橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，接頭交錯布置,兩5、根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離應大于500mm，各接頭中心至主節點的距離小于600mm，架體離墻或挑板不大于300mm，立桿頂端應高出女兒墻上皮1.2m，高出檐口1.5m,開口架體要連續設置橫向斜撐至架體頂部。、大橫桿:大橫桿應設在立桿內側，其長度不小于3跨，接長采用對接扣件連接，兩根相鄰大橫桿的接頭不應設置在同步、同跨內，不同步、不同跨兩個相鄰接頭在水平方向應錯開500mm，各接頭中心至最近主節點的距離小于400mm，小橫桿采用直角扣件固定在大橫桿上，上鋪設竹跳板。、小橫桿：主節點處必須設置一根小橫桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個6、直角扣件的中心距離不應大于150mm，第一步小橫桿設置在大橫桿下方與立桿連接，第二步及以上小橫桿設置在大橫桿以上，主節點處小橫桿與立桿連接.2、木腳手板鋪設:木腳手板鋪設應沿主木板垂直于大橫桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角用直徑16的鍍鋅鐵絲固定在小橫桿上，頂層滿鋪.3、連墻件布置應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，腳手架必須配合施工進度搭設,一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步，每搭完一步腳手架后，應按規范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度，連墻件做法根據現場情況選擇下列一種。塔吊、電梯、物料提升機、卸料平臺等需要斷開或開口處除設置連墻件外還應設置連墻件還需設置橫向7、斜撐，見下圖4、腳手架搭設三步架以上時,即應綁設欄桿、擋腳板、斜撐和剪刀撐,防護欄桿設一道欄桿，腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐和橫向斜撐，每道剪刀撐跨越立桿的根數當為45度時最多為7根，60度時最多為5根.每道剪刀撐斜桿與地面的傾角宜為45度60度之間，剪刀撐桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m,應采用不少于3個旋轉扣件固定。5、剪刀撐的設置:本工程外架剪刀撐采取連續式設置至架體頂部，剪刀撐角度宜在45度60度之間，剪刀撐桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用3個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端的邊緣距離不應小于10cm，并應隨立桿、縱向和小橫桿等同步搭設。外8、架開口處必須由底部至頂部連續設置橫向斜支撐，每道剪刀撐斜桿與地面的傾角宜為45度60度之間.6、安全網：腳手架外側每一步距張設一道1。8m6m的密目式安全網作立面防護，用18#鉛絲將網眼全部扣牢固定于大橫桿上,結點網在一條直線上，安全網應隨施工樓層架設。7、通道口防護棚：采用雙層木腳手板防護，間距為60cm。安全通道宜靠近外腳手架或建筑物設置，其搭設長度為6m，寬度為4m，高度為4.5m，防護棚上下層高度不大于60cm.腳手架必須設置縱橫向掃地桿,側面應設置之字撐或剪刀撐,橫向立桿之間須設置八字撐，以增強架體整體穩定性,內樓梯應隨樓層寬度搭設臨邊防護，采用雙面雙欄桿進行防護，中欄桿在0。6m高9、度設置，上欄桿在1.2m處并用旋轉扣件固定在立桿上.8、門洞:宜采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構體系，斜桿與地面的傾角應在4560度之間，門洞桁架的型式宜采用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm，當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的大橫桿處增設一根小橫桿,將斜腹桿固定在其伸出端上，桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞12步，伸出上下弦桿的桿件端頭均應增設一個防滑扣件,該扣件宜緊靠主節點處的扣件。9、洞口防護、電梯井防護、臨邊防護：樓板、屋面及平臺等處平面上的洞口，邊長25cm50cm的洞口，用竹竹跳板或木板防護，蓋板應能防止10、挪動或移位，邊長50cm-150cm的洞口，用貫穿于混凝土板內的鋼筋構成防護網,上鋪遮蓋物。邊長大于150cm以上的洞口，必須在洞口四周裝設防護欄桿,并在洞口下方張掛安全平網，電梯井口采用鋼筋網片進行防護,鋼筋網格的間距不能大于20cm.10、防電、避雷措施:避雷針用12的鍍鋅圓鋼制作，設置于建筑四角的立桿上，高度不小于1m,并將所有最上層的大橫桿全部接成避雷網絡,接地線應與建筑結構連接，防雷接地裝置完成后，要用電阻表測定，要求防雷裝置的沖擊接電電阻不得大于30歐姆，在施工期間遇有雷雨時，腳手架上的操作人員需要離開腳手架。11、對于施工現場連墻件可能遇到剪力墻的情況,采取在將要預埋連墻件的剪力11、墻部位用木盒或PVC管包住鋼管穿過剪力墻預留洞口(鋼管兩端采用扣件固定）將連墻件與建筑物進行連接，能夠盡量避開的要避開剪力墻部位。四、搭設方法1、懸挑架的搭設步驟:熟悉方案和圖紙 放線以便確定懸挑桿件U型環定位 桿件與U型環的固定(每個U型環用木楔三方穩牢、嚴禁焊接) 立桿定位 轉角處擺橫向工字鋼 擺入縱向掃地桿 逐根豎立桿（隨即與縱向掃地桿緊扣） 安放橫向掃地桿（與立桿或縱向掃地桿緊扣) 安裝第一步大橫桿和小橫桿 安裝第二步大橫桿和小橫桿 加設臨時拋撐（上端與第二步大橫桿緊扣，在設置二道連墻件后可拆除） 安裝第三、四步大橫桿和小橫桿；設置連墻件 安裝橫向斜撐、增設卸載鋼絲繩 接立桿 加設剪刀12、撐 鋪腳手板 安裝護身欄桿掛設安全網。外架四周從一步架起等距設置雙道欄桿至頂層。2、 主體部位懸挑梁設計：懸挑支撐點應設置在結構剪力墻上，不得設置在外伸陽臺或懸挑板上，（有加固的除外），懸挑端應該按梁長度起拱0.51%。（見圖5.3。2-1/5.3。22）懸挑主梁采用16工字鋼，外挑不大于2.1m、內置1。4倍的外挑長度。懸挑梁采用焊接接長時，應按等強標準連接,焊縫質量滿足一級焊縫的要求。懸挑梁應按架體立桿位置對應設置，每一縱距設置一根。懸挑梁應垂直于外圍或徑向，架體的設計應以較長縱距為準。3、 3、U型環制作與設置：U型環采用20的鋼筋加工制作,懸挑梁末端應由不少于兩道的U型螺栓固定，錨固位13、置設置在樓板上，樓板的厚度不小于120mm；樓板上應預先配置用于承受懸挑梁錨固端作用引起負彎矩的受力鋼筋，U型環的內徑寬度為120mm，寬度為160mm，高度經計算確定，螺栓絲扣應采用機床加工并冷彎成型，不得使用板牙套絲或擠壓滾絲，長度不小于120mm，U型螺栓采用冷彎成型，U型環必須在鋼筋底板筋下，U型環的兩角加橫向直筋,增設抗拉力，安裝工字鋼與U型錨卡間隙處用木楔塞緊，再用鐵釘固定.平面轉角處懸挑梁末端錨固位置應相互錯開，懸挑梁末端固定做法見下圖。4、 作為安全儲備，懸挑層主體部位，懸挑端用16的鋼絲繩拉吊于上層樓面梁內進行斜拉卸載，每間隔4層卸載一次，外立桿處工字鋼底部鋼絲繩作為卸載。樓14、面梁內預埋18吊環，每個鋼絲繩的繩頭不少于3個卡扣卡緊，每個卡扣間隙大于鋼絲繩直徑的68d,尾部卡扣離繩頭預留15cm,卡蓋朝主繩安裝并用葫蘆收緊,鋼絲繩不參與架體的受力計算.5、 懸挑梁上鋼管固定方法：在懸挑樓層與挑梁上的鋼管根據腳手架立桿布置的寬度在工字鋼梁上口焊20鋼筋柱20cm高，立桿套上鋼筋柱，搭設腳手架，懸挑腳手架架體底部與懸挑構件應固定牢靠，不得滑動或竄動.6、 水平防護:懸挑層采用模板、木方進行硬質封閉防護,在每2層用腳手板進行滿鋪做為水平防護。7、 懸挑腳手架架體結構在平面轉角處應采取加強措施，腳部加強做法見下圖。五、質量要求：腳手架要保證縱成線、橫成方、立桿桿身垂直。搭接交15、替錯開,大橫桿平直，小橫桿平齊,立桿間距、步距、縱距、橫距等均符合要求，架子剪刀撐連續設置至架體頂部綁牢、架子與建筑物連接牢固，保證架子整體牢固、穩定、安全、適用、美觀。六、腳手架拆除方法:工程施工完畢經全面檢查，確認不再需要腳手架時,由工程負責人簽證后，方可進行拆除.1、拆除前全面檢查腳手架的扣件連接、拉結桿、支撐體系是否符合安全要求。2、由技術、安全部門逐級進行外架拆除的技術交底工作。3、拆除腳手架，地面設圍欄和醒目警戒標志（圍欄寬10米左右），并有專人看守,嚴禁非操作人員入內.4、拆除腳手架前應將存留在腳手架上的材料、雜物等清除干凈。5、拆除順序自上而下,按后裝構件先拆、先裝后拆、一步一16、清原則，依次進行，不得上下同時拆除作業，嚴禁采用踏步式、分段、分立面拆除法.拆除時需分段、分立面進行時，對暫不拆除的腳手架其兩端應設置拉結件、欄桿、扶手和擋笆.6、所有拉結件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結桿整層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步，應增設拉結桿加固，端頭封堵.7、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆拉結桿.8、拆下的桿件、竹跳板、安全網等應用垂直運輸設備運送地面，嚴禁從高處向下拋擲，運到地面的桿件、物品等應及時按品種、分規格堆放整齊、妥善保管。七、安全管理1、驗收:腳手架搭設完畢必須履行驗收手續，經安全部門驗收合格后，方17、可使用，否則不得使用,使用中定人、定期檢查，發現問題即使整改加固，分段腳手架應分段進行驗收，嚴禁邊搭邊投入使用，對分段搭設的腳手架，不允許下部在使用的同時在上部進行搭設，使用與搭設應交叉進行。2、保養和檢查：應設置專職人員進行保養和檢查,在特殊氣候條件搭設腳手架必須要有可靠的安全保證措施,雨、雪及有六級風以上的天氣不得進行搭設作業，大雨、大風后要做全面檢查，發現隱患,及時消除。定期檢查各桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞桁架的構造是否符合要求,底座是否松動；立桿是否懸空；扣件是否松動；安全措施是否符合要求。3、荷載：外架作業層上的施工荷載應符合設計要求,嚴禁超載,不得對放建筑裝飾材料、垃圾等18、雜物，架體應經常檢查、清理。4、對施工人員的管理：腳手架搭設人員必須是經過特殊作業人員安全技術考核管理規則考試合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格后方可上崗。腳手架搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。5、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件，主節點處的縱小橫桿、連墻件不得在腳手架基礎及臨近處進行挖掘作業.八、腳手架安裝搭設程序錨拉鋼筋預埋安裝槽鋼和斜拉鋼絲繩懸挑平臺上層屋面施工型鋼防銹處理及材料準備搭設鋼管腳手架立面及平面封閉處理分段驗收日常檢查維修處理總體驗收 一、參數信息1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19。5 m，立桿采用單立桿;搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。5m，立桿的橫19、距為70mm，立桿的步距為1。5 m;內排架距離墻長度為0.3 m；采用的鋼管類型為 483。5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨,豎向間距 3 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載（kN/m2）：3。000；腳手架用途：結構腳手架;同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處北京，基本風壓0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.335，計算立桿穩定性時取1,風荷載體型系數s 為0。955；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m）:0.1394;腳手板自重標準值(kN/m2)：0.320、50；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m)：0。140；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2）:0。005；腳手板鋪設層數：4 層；腳手板類別：木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段最大長度2.1m，建筑物內錨固段長度：懸挑長度=1。4，懸挑水平鋼梁受力點必須在結構外墻以內,嚴禁飄窗、陽臺、空調板等懸挑結構作為受力點。錨固件分三道設置，位置見下圖：錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):18。00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6。000；鋼絲繩與墻距離為(m）：3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結21、,最里面面鋼絲繩距離建筑物 1。2 m。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。038 kN/m ;腳手板的自重標準值:P2=0.351。05/（2+1）=0。122 kN/m ；活荷載標準值： Q=31。05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1。20.038+1。20。122=0。193 kN/m;活荷載的設計值： q2=1。41。22、05=1。47 kN/m; 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1931.52+0。101。471。52 =0。366 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = 0。10q1l2 - 0。117q2l2支座最大彎距為 M2max= 0。100.1931。52-0.1171。471.52 =0。43 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗23、算： =Max(0。366106，0.43106)/5080=84。646 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 84。646 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = （0.677q1l4 + 0。990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。038+0.122=0.161 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =1。05 kN/m； 最大撓度計算值為: = 0.6770。16115004/（1002。06105121900)+0.9901。24、0515004/(1002.06105121900） = 2。315 mm；大橫桿的最大撓度 2。315 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算根據JGJ1302011規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381。5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.351。051.5/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值:Q=31。051.5/（2+1) =125、。575 kN;集中荷載的設計值: P=1。2(0。058+0.184)+1。4 1。575 = 2。495 kN； 小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。20。0381.052/8 = 0。006 kNm;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2。4951.05/3 = 0.873 kNm ;最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.879 kNm;最大應力計算值 = M / W = 0.879106/508026、=173。124 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =173。124 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50。03810504/(3842。06105121900） = 0。024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0.184+1.575 = 1。816 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 427、l2/9）/72EIpmax = 1816.351050(310502410502/9 ) /(722。06105121900) = 2.972 mm;最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.972 = 2。996 mm；小橫桿的最大撓度為 2.996 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=710 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或小橫桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2。5)： R Rc 28、其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN；R 縱向或小橫桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381。05/2=0.02 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。351.051.5/2=0。276 kN；活荷載標準值： Q = 31.051。5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1。2(0.058+0。02+0.276）+1。42。362=3。732 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜29、荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0。1394kN/m NG1 = 0。1394+(1.502/2）0.038/1.5015.00 = 2。667kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板,標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3541。5(1。05+0.2）/2 = 1.365 kN;(3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0。14kN/m NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0。005 kN/m2 NG4 = 0.0051。515 = 0。112 kN;經計算30、得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.564 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 31.051.52/2 = 4。725 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。24.564+ 0。851。44.725= 11.1 kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2NG+1.4NQ=1。24.564+1.44。725=12。092kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基31、本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500092011）的規定采用：0 = 0。45 kN/m2; z - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB500092011）的規定采用：z= 1； s - 風荷載體型系數：取值為0.955；經計算得到，風荷載標準值為： Wk = 0.7 0。4510.955 = 0.301 kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為： Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 = 0。85 1。40。3011。51.52/10 = 0。121 kNm；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/（A） + MW/W f立桿的軸心壓力設計32、值 ：N = 11.100 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 12。092kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm;計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011） ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011) ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m;長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。262立桿凈截面面積 33、： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11100.15/（0.262489)+120818.841/5080 = 110。423 N/mm2；立桿穩定性計算 = 110。423 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 12092。4/(0。262489）=94。385 N/mm2；立桿穩定性計算 = 94.385 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!七、連墻件的計算連墻件的軸向力設34、計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1。335，s0.955，00。45，Wk = 0.7zs0=0。7 1.3350。9550.45 = 0。402 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）, N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 5.06 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.06 k35、N;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.8的結果查表得到 =0。958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2;f=205 N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN;Nl = 10。06 Nf = 96。035，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 10.06小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手36、架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中,腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩I = 866。2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面積A = 21.95 cm2.受腳手架集中荷載 N=1.24。564 +1。44。725 = 12。092 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1。221.950。000178。5 = 0.207 kN/m; 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kNm） 懸挑腳手架支撐梁變形圖37、（mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 15.479 kN; R2 = 9.647 kN; R3 = -0。04 kN. 最大彎矩 Mmax= 1。657 kNm；最大應力 =M/1。05W+N/A= 1.657106 /( 1。05 108300 ）+ 8。443103 / 2195 = 18。416 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 18。416 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2，滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下 = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算: b38、 = （570tb/lh)(235/fy）經過計算得到最大應力b = (570tb/lh)(235/fy)=570 1063 235 /( 4200160235) = 0.53經過計算得到最大應力 = 1。657106 /( 0.53108300 )= 28.627 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 28。627 小于 f = 215 N/mm2 ，滿足要求！十、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH = RUicosi其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為39、:RU1=16。471 kN；十一、拉繩的強度計算鋼絲拉繩(支桿）的內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算,為RU=16.471 kN 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15。5mm. Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg152KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8.0。85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=21.533KNRu16。471KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿）的40、拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為N=RU=16.471kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環最小直徑 D=（164714/(3。142502）) 1/2 =14.5mm；實際拉環選用直徑D=16mm 的HPB300的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0。04 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=20mm;水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9。8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2;A=D2/4=3。142202/4=314.159mm2=N/2A=39.562/314。1592=0。063N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求!