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1、XX置業水映加州（青竹湖畔住宅小區南區）三期別墅 DE區懸挑式外腳手架施工方案水映加州三期別墅DE區懸挑式外腳手架施工方案一、工程概況 本工程為水映加州三期DE區低密度住宅,位于長沙市開福區青竹湖鎮（太陽山路與星月路交匯處西北側），其中D區共有43棟，建筑面積約5萬平方米；其中E區共有55棟，建筑面積約5萬平方米，均為地上二層，地下一層，地下室層高為3。0-3.3m，首層層高為3.0-3.3m，二層層高為3.3m,砼框架結構,共有16個戶型。本工程耐火等級為二級，抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為6度，屋面防水等級為級（防水層耐用年限15年），設計使用年限為50年.二、主要編制依據1、施工圖紙2、 XX研究院設計的XX置業水映加州三期DE區工程設計圖紙。2、主要規范規程建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社;混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；建筑施工計算手冊中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；三、施工部署本工程施工工期短，施工任務重且室外管網需穿插施工。為保證工程施工安全順利有序地開展，便于室外工程施工，加快施工進度，項目部對三期DE區外腳手架搭設方案擬定如下：1、從首層0.000結構板至屋面搭設懸挑式雙排外腳手架,在首層0。000結構3、板采用鋼管搭設懸挑雙排外腳手架，且在下部采用三角鋼管斜撐進行卸荷處理；首層結構板施工時開始在樓板上預埋懸挑式外架所需的鋼筋拉環(圓鋼12）如下圖所示.首層樓板標高為0。00米,屋面檐口標高為約6米左右,屋面頂標高約8米左右，即懸挑外架的高度可按照9米計算。詳見后附懸挑式外腳手架搭設示意圖。2、靠近建筑物的各種臨時設施均按規范要求搭設雙層防護,每棟樓外腳手架靠道路側搭設人行斜道（按“之”字形搭設).3、本工程建筑平面均呈矩形布置，二層樓面局部有外挑小屋面及雨篷，結合本工程結構形式實際特點，搭設腳手架時，保證其施工距離，二層以上內立桿一定要在雨篷板強度達到100%以后才能施工，并且采取斜立桿卸載，4、卸載立桿間距不大于3000mm.4、水平懸挑支撐梁采用483。0鋼管,其中建筑物外懸挑段長度1。35米，建筑物內錨固段長度 2。0 米.與樓板連接的鋼筋拉環直徑（mm）： 圓鋼12。四、施工方法外腳手架僅作為建筑物施工時的外部圍擋，防止物體跌落等，它只承受自身鋼管、扣件、腳手板、安全網及操作人員等臨時活荷載的重量，嚴禁在外架上支撐模板、堆碼材料等使用。1、材料準備：1）、鋼管全部采用483.0焊接鋼管；2）、12鋼筋錨環；3）、十字扣件、接頭扣件、旋轉扣件；4)、50mm厚、300寬木墊板,1.86.0米綠色安全網，竹或木架板，石棉繩；2、外腳手架的構造：2-1、立桿：雙排架橫向間距1。2米,5、縱向間距1。5m；單排架縱向間距1.5m,相鄰立桿的接頭位置，應錯開布置在不同步距內，與相鄰的大橫桿距離不宜大于步距的三分之一，立桿采用黃油漆進行涂刷，內排立桿離結構面0.3米。2-2、大橫桿:步距為1。8米，上、下大橫桿的接頭位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不得大于縱距的三分之一。2-3、小橫桿:間距1。0米，搭于大橫桿之上,在相鄰立桿間根據需要可增設12根小橫桿,在任何情況下均不得拆除貼近立桿的小橫桿.24、剪刀撐:除沿腳手架兩端及轉角處必須設置剪刀撐外，每隔79根立桿且不大于15米應增設一道剪刀撐.剪刀撐應有架體底部沿架高連續設置,除剪刀撐兩端用旋轉扣件與腳手架立桿或大6、橫桿扣緊外，中間還應增24個扣接點，與之相交的立桿或大橫桿扣緊；剪刀撐鋼管全部采用黃黑油漆間隔500mm進行涂刷。25、連墻桿：每一樓層均要設置,其豎直距離不大于5米，水平距離不大于4。5米，也不得大于立桿的四個縱距,連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點位置不應大于300mm,從底層第一步架開始設置,宜采用鋼管與墻體進行剛性連接。2-5、水平斜拉桿：應布置在有連墻桿的架體平面內,以便加強橫向剛度。26、防護欄及擋腳板：單雙排腳手架在操作層必須設置防護欄及擋腳板，其中防護欄桿高度為0.9M，擋腳板高度不低于200MM。27、安全網:安全網采用密目網,規格1.86米，在每個連接點上用石棉繩與架管系牢7、。 2-8、水平封閉層：外腳手架應每隔三層設置一個封閉層，用竹架板、木板等將架體水平面封閉密實，防治雜物墜落。 2-9、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。外架的底層部位及中間部位沿外架體四周采用三合板設置250mm高警示帶,斜向45度間隔150mm均勻涂刷黑黃油漆帶如圖示:架體的構造、計算及驗算詳見后附圖.3、腳手架的搭設腳手架的搭設要按程序進行，其搭設順序為：排放掃地桿搭設立8、桿連接大橫桿安放第一步大橫桿、小橫桿安放第二步大橫桿、小橫桿設立桿設大橫桿、小橫桿、加設剪刀撐鋪設腳手板、（或竹笆）掛安全網、安裝防電避雷裝置.（1）立柱搭設相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應不小于500mm。立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內,同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；開始搭設立柱時，應每隔6m跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩定后，方可根據情況拆除。當搭至有連墻桿的構造層時，搭設完該處的立桿、縱橫向水平桿后,應立即設置連墻桿。立桿接長除頂層頂步可采用搭接處，其余各9、層各步接頭必須采用對接扣件連接頂層立柱如果頂層頂步需要搭接,搭接長度不應小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立柱頂端應高出建筑物女兒墻1m，高出建筑物檐口1.5m。(3） 縱橫水平桿搭設縱向水平桿設于橫向水平桿的內側,并采用直角扣件與立柱扣緊，其長度不宜小于3跨.縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接；縱向不平桿的對接扣件應交錯布置:兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固10、定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm; 橫向水平桿每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件緊扣在縱向水平桿上，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm,靠墻一側外伸長度不應大于500mm，嚴禁拆除。雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm;操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等距離設置，最大間距不應大于立柱距的二分之一。腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內外角柱固定。（4）扣件安裝扣件規格必須與鋼管外徑（48或51）相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；在主節點處固定橫向水平11、桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm;對接扣件開口應朝上或朝內;各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm。（5）連墻桿、剪刀撐搭設連墻件應均勻布置，形式上按照上下錯位布置，連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置,當不能水平設置時,與腳手架連接的一端應下斜連接,不應采用上斜連接.連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間,每道剪力撐寬度不應小于4跨且不小于6m。剪刀撐、橫向支撐應隨立柱縱橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐斜桿接頭宜采用搭接，搭接長度不應小于1m,應等間距設置3個旋轉扣件固12、定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上,旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm.當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm,拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；高度在24m以下的雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與13、之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。（6）外架斜道人行斜道寬度不宜小于1m,坡度宜采用13；拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板.欄桿高度應為1。2m，擋腳板高度不應小于180mm;斜道的腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為20-30mm.作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定； 欄桿和擋腳板均應搭設在外排立桿的內側; 上欄桿上皮高度應為1.2m； 擋腳板高度不應小于200mm； 中欄桿0.9米高。(7)腳手板的鋪設 腳手板應鋪滿、鋪穩，每塊質量不宜大于30kg，離開墻面14、120-150mm； 腳手板探頭應用直徑4mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；腳手板應設置在三根橫向水平桿上.當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿，并將腳手板兩端與其可靠固定,以防傾翻。拐角處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接,以防止滑動，應采用平鋪或搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130-150mm,兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm.在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑移；腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向15、鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1。2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上，自頂層作業層的腳手板下計,宜每隔9-12m滿鋪一層腳手板。 4、搭設注意事項(1）嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用;(2） 相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內,錯開距離應符合規范規定；（3） 開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后,方可根據情況拆除；（4） 當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后,應立即設置連墻件；（5） 頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合規范規定（6）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求;5、腳手架的16、檢查與驗收（1）架子搭設和組裝完畢,在投入使用前，應逐層逐流水段，由項目經理組織項目職能部門、架子班組長驗收，并填寫驗收單。(2）驗收時，要檢查架子所使用的各種材料、配件是否符合現行有關規范的要求，以及是否符合施工方案的要求。（3）架子的立桿、大橫桿、小橫桿間距是否符合要求。(4）連接墻、剪刀撐、斜撐桿是否連接安全可靠、符合要求。（5）架子的安全防護是否符合施工方案的要求.(6)腳手架使用中,應定期檢查下列項目:桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求； 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合17、規范的規定；安全防護措施是否符合要求；是否超載.（7）腳手架材料的檢查驗收1）新鋼管的檢查應符合下列規定;a. 應有產品質量合格證； b.應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關規定， c。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃d.鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合規范規定；e. 鋼管必須涂有防銹漆.2）舊鋼管的檢查應符合下列規定：a。表面銹蝕深度應符合規范的規定。銹蝕檢查應每年一次.檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用;b。 鋼18、管彎曲變形應符合規范的規定。3） 扣件的驗收應符合下列規定：a。扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定抽樣檢測；b。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；c。新、舊扣件均應進行防銹處理。4) 腳手板的檢查應符合下列規定:a. 木腳手板的寬度不宜小于200mm,厚度不應小于50mm;其質量應符合規范規定；腐朽的腳手板不得使用;b.竹笆腳手板、竹串片腳手板的材料應符合規范的規定。6、腳手架的拆除（1)拆除腳手架的準備工作應符合下列規定：應全面檢查腳手架的扣件連接19、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施;應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；應清除腳手架上雜物及地面障礙物。(2)拆除腳手架應符合下列規定搭拆架子工必須有上崗證，不準用童工、女工及年老體弱者。拆除作業人員必須戴安全帽、系安全帶、穿軟底鞋。架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄,地面應有專人負責安全防護，嚴禁非作業人員入內.拆除順序應遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原則，嚴禁上下同時進行拆除作業。拆除時要統一指揮、上下呼應、動作協調,防止墜落.拆除時不得碰損已完半成品及地面構筑物。 拆下的材料，應用繩索拴住,利用塔吊20、往下吊運，嚴禁拋擲，并將材料運至地面指定地點，分類堆放.連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步，應增設連墻件加固;當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6。5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件;當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按規范規定設置連墻件和橫向斜撐加固。7、腳手架的顏色為讓腳手架滿足其美觀上的要求，同時起到警示作用,本工程所有腳手架防護欄桿均采用紅白相間油漆涂刷；剪刀撐均采用黃黑相間油漆涂刷;架體水平桿、立桿均采用黃色油漆涂刷.詳見下圖所示五、懸挑式外腳手架施工驗算扣21、件式鋼管懸挑式腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 500092001)、鋼結構設計規范（GB 500172003）等編制。一)、參數信息:1.腳手架參數懸挑雙排腳手架搭設高度為9.0 米,立桿采用單立桿；搭設尺寸為:立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1。80 米;內排架距離墻長度為0。30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為40 米；三角形鋼管支撐點豎向距離為3.00 米；采用的鋼管類型為483。0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80;連墻22、件布置取兩步三跨，豎向間距3。60 米，水平間距4.50 米,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2）:3.000;腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1 層；3。風荷載參數本工程地處湖南省長沙市，查荷載規范基本風壓為0。350，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0。645;計算中考慮風荷載作用；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2）:0。1581；腳手板自重標準值（kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m2)：0.140;安全設施與安全網自重標準值（kN/m2）:0。005；腳手板鋪設層數：223、 層;腳手板類別：竹串片腳手板;欄桿擋板類別：欄桿、竹串片腳手板擋板；5水平懸挑支撐梁懸挑水平梁采用483。0鋼管，其中建筑物外懸挑段長度1。35米，建筑物內錨固段長度 2.0 米。與樓板連接的鋼筋拉環直徑(mm)：12.00，圓鋼。樓板混凝土標號:C30；6、鋼管參數483.0 mm 鋼管，其截面特性取值如下：截面積A =4.24 2慣性矩=10。784截面模量W=4.493回轉半徑i=1。597、外腳手架搭設簡圖二）、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標24、準值: P1= 0.038 kN/m ;腳手板的荷載標準值： P2= 0.3501.500/3=0。175 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷載的計算值： q=1。20。038+1。20。175+1.41。500 = 2。356 kN/m;小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下： 最大彎矩 Mqmax =2。3561.0502/8 = 0。325 kN.m;最大應力計算值 = Mqmax/W =72.32 N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力 =72.32 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.025、 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0。175+1.500 = 1。713 kN/m ;最大撓度 V = 5。01。7131050.04/（3842。060105107800。0）=1.22 mm；小橫桿的最大撓度1.22 mm小于小橫桿的最大容許撓度 1050。0 / 150=7.000 與10 mm，滿足要求！三）、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。0381.050=0。040 kN；腳手板的荷載標準值： P2= 0.3501。05026、1。500/3=0.184 kN;活荷載標準值： Q= 3。0001.0501。500/3=1。575 kN;荷載的設計值: P=（1.20。040+1.20。184+1.41.575)/2=1.237 kN；大橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和.均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.080。0381.5001.5002=0.010 kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.2371.500= 0。495 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0。495=0.527、06 kN。m最大應力計算值 = 0。506106/5080。0=99.560 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 99.560 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2,滿足要求!3。撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0。6770。0381500。04 /(1002.060105107800.0) = 0.059 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0。040+0。1828、4+1.575）/2=0.900kN V= 1.8830.9001500。03/ （ 100 2。060105121900.0) = 2。575 mm；最大撓度：V= Vmax + Vpmax = 0。059+2.575=2.634 mm；大橫桿的最大撓度2.634 mm小于大橫桿的最大容許撓度 1500。0 / 150=10.0與10 mm，滿足要求！四）、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）:29、 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值： P1 = 0.0381。0502/2=0.040 kN；大橫桿的自重標準值： P2 = 0.0381.500=0.058 kN;腳手板的自重標準值: P3 = 0.3501。0501。500/2=0。276 kN;活荷載標準值： Q = 3。0001。0501.500 /2 = 2.363 kN；荷載的設計值: R=1。2（0。0400。058+0。276)+1。42.363=3.756 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五）、腳30、手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN),為0。1248 NG1 = 0。1248+（1.052/2+1。502)0。038/1。809。00 = 1.901；（2）腳手板的自重標準值（kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35021。500(1。050+0。3）/2 = 0。709 kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0。14021.500/2 = 0。210 kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全31、網(kN/m2);0.005 NG4 = 0。0051。5009。000 = 0。068 kN；經計算得到,靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2。887 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.5001/2 = 2。363 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009200132、)的規定采用： Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0。3500.7400。645 = 0.117 kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2NG+1。4NQ= 1.22。887+ 1。42.363= 6。772 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1。22.887+ 0.851。42.363= 6。276 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40。1171.5001.33、8002/10 = 0.068 kN。m；六)、立桿的穩定性計算： 1、不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值：N = 6。772 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得：k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得： = 1。500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定:l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 196。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0.188；立桿凈截面面積： A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W34、 = 4.49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm2； = 6772.000/(0。188424.000)=84.95 N/mm2；立桿穩定性計算 = 84。95N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！2、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 6.276 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.1135、9 m；長細比: L0/i = 196。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0。188立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4.49cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205。000 N/mm2； = 6276/（0.188424.000）+68000/4490.000 = 82。313 N/mm2；立桿穩定性計算 =93。87 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求！七）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk36、 = 0.117 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。200 m2;按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.652 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.652 kN;連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到=0.949，l0為內排架距離墻的長度；又： A = 4。24 cm2；f=2037、5.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.24010-4205.000103 = 82。48 kN;Nl = 7.652 Nf = 82.48,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.652小于雙扣件的抗滑力 12。800 kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八）、三角形鋼管懸挑支撐計算： 平面布置圖如下：在豎向荷載作用下，計算簡圖如下:1、上圖所示豎向荷載P1、P2由腳手架立桿所傳，作用在三角形鋼管懸支撐上各個桿件內力和各個支點的支座反力計算如下：（1）三角形鋼管懸挑支撐的各桿件軸力：NBD6。772(0。502+3。38、002）0。5/3.006。865 kN；NCD6。772（0。50+1.05)2+3.0020。5/3.007。622 kN；NBC6.772(0.50+1。05)/ 3.003.499 kN;NAB6。7720.50/3.00 +3.4994.628 kN；（2）三角形鋼管懸挑支撐的各支點的支座反力：RAH（拉力）4.628 kN;RDH（壓力）4。628 kN；RDVP1+P213.544 kN。2、三角形鋼管懸挑支撐中水平桿ABC中的力，除由P1、P2產生的軸力NAB外,還有P1、P2產生的壓屈剪力NV和風荷載引起的水平力NW.（1）由P1、P2產生的壓屈剪力NV： Nv=Pi/(8539、）=13。544/(850.197 )= 0.809 kN;=(3000。0002+500.0002)0.5/（1。59010)=191；式中為立桿穩定系數，根據查表得 = 0。195 .（2）風荷載引起的NW：計算風荷載 qw=1.4（0.7zsWo） =1。4（0。70.7400.6450。350）4。500 =0.737 kN/mLa-連墻件橫向距離,取4。50 m；以連墻桿作為支點,在風荷載作用下，按四跨連續梁計算，邊支座反力：R =0.393qwL=0.3930。7373.60= 1。042 kN；L-連墻件豎向距離，取3。60 m;風荷載給三角懸挑腳手架水平桿的力NW計算：NW2R40、=2。085 kN。3、三角懸挑的桿件和節點設計（1）水平桿AB 軸拉力NABNAB+NV+NW= 4。628+0.809+2。085= 7.522 kN；鋼管的拉應力：NAB /A= 7.522103/(4。240100） =17.74 N/mm2;AB桿的拉應力17.740N/mm2小于 205 N/mm2滿足要求!（2）BD桿NBD6。865 kN，BD的長度3。041 m,在BD桿中點設EF支撐,則BD的計算長度l0計算如下:l0= 3。041103/21.1551756。398 mm；l0/i1756.398/15。900 111；根據值查表的0.509;M=NBDe；其中依據建筑施41、工扣件式鋼管腳手架安全技術規范:e53mm。M = 6。86510353 = 363864。650 N.mm ；根據鋼結構規范規定m取1;NEX=2EA(1.12） =22.060105489。000/(1。11112） = 73356.260 N ；BD桿壓彎穩定性按下式計算：6.865103/（0。509424。000）+1363864.650/(4490.000（1- 6.8651030。509 /73356。260)） =117。1 N/mm2；BD桿的壓應力117.1N/mm2小于 205 N/mm2，滿足要求！（3）CD桿NCD7.622 kN,CD的長度3。377 m,在CD桿中42、點設EF支撐，則CD的計算長度l0計算如下：l0= 3。377103/21.1551950.078 mm；l0/i1950。078/15。900 123；根據值查表的0.434;M=NCDe；其中依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范：e53mm。M = 7。62210353 = 403988.534 N。mm ；根據鋼結構規范規定m取1；NEX=2EA（1.12) =22.060105489。000/(1.11232） = 59741.059 N ;BD桿壓彎穩定性按下式計算:7。622103/（0。434424。000)+1403988。534/（4490.000（1 7.622103043、.434 /59741。059） =136。64 N/mm2；CD桿的壓應力136.64N/mm2小于 205 N/mm2滿足要求！（4）EF桿EF桿是為減半壓桿BD、CD的計算長度而設置的橫向支撐，按鋼結構設計規范計算：由BD桿引起:Fb1 = 6.865/60= 0.114 kN ；由CD桿引起：Fb2 = 7。622/60（0.6+0.4/2) = 0.102kN;兩者基本接近，可確保BD、CD桿的計算長度減半.（5）節點設計需要的扣件數量按照下式計算:其中:Nv -單扣件抗滑移承載力,取0.8008=6。400kN;內外立桿需要扣件數為： n =6.772/6.400 = 2 ；BD桿需要扣件數為： n =6。865/6。400 = 2 ；AB桿需要扣件數為： n =7。529/6.400 = 2 ;CD桿需要扣件數為: n =7。622/6.400 = 2 ；