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1、蘇州市XX化工有限公司二期擴建工程腳手架搭拆施工方案編制： 審核： 審批： 腳手架搭拆施工方案一、工程概況工程名稱：蘇州市XX化工有限公司二期擴建工程建設單位：蘇州市XX化工有限公司監理單位：施工單位：建筑規模：4棟1-2層廠房，總建筑面積2。結構類型及層次：柱下獨立基礎，主體框架2層、排架1層。辦公區二層樓面標高為、屋面標高為，車間區梁頂標高為。二、總體籌劃及施工部署（一）、總體籌劃本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定條件下和規定使用期限內，能夠充分滿足預期安全性和耐久性。3、選用材2、料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架搭設，還必須符合JCJ59-99等檢查標準要求，要符合文明工地有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程實際情況，綜合考慮了以往施工經驗，編制本雙排落地式鋼管腳手架專項方案。（二）、安全領導小組搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長安全領導小組以加強現場安全防護工作。三、3、搭設流程及施工工藝鋼管落地腳手架落地腳手架搭設工藝流程為：場地平整、夯實架底硬化定位、設置通長墊板縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并作標記；墊板應準確地放在定位線上，確保鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架及主體結構連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設：搭設參數表：搭設參數鋼管落地腳手架立桿橫向間距或排距lb (m)立桿4、縱向間距或跨距la(m)立桿步距h(m)腳手架計算高度H(m)12,1m內排架距離墻長度a(m)300mm連墻件設置鋼管、扣件及建筑主體砼結構硬性聯接1、 地基基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿設置立桿采用對接接頭連接，立桿及大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開距離不小于50cm；各接頭中心距主節點距離不大于60cm，采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道。立桿垂直偏差應控制在5、不大于架高1/400。立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖：3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向間距按上表步距取值，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm左右。(2)外架子按立桿及大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、 剪刀撐采用6米鋼管搭設，立桿7根、大橫桿7根為一組剪刀撐，每隔6根設置一組及地面成45度角，腳手架兩端轉角處兩側設置，并應由底至頂連續設置；剪刀撐斜桿宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在及之相交橫桿、立桿上，扣件扣在鋼管端頭處不小于10cm處。剪刀撐下端一定要落地。6、 4、腳手板、腳手片鋪設要求(1)腳手架里排立桿及結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效防護措施。(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損腳手片，發現有破損要及時更換。5、防護欄桿(1)腳手架外側使用合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設高防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為和。(4)腳手架內側形成7、臨邊(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖：6、連墻件(1)腳手架及建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效臨時拉結點，以確保外架安全可靠。(5)連墻件構造示意圖7、架體內封閉(1)腳手架架體里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計限制大于200mm必須鋪設站人板，站人板設置平整牢8、固。(2)腳手架施工層里立桿及建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)腳手架第二部起用密目網進行封閉。四、材料選擇及構造要求鋼管落地腳手架搭設腳手架鋼管鋼材強度等級為Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。扣件為可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85要求，由有扣件生產許可證生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件規格應及鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開9、口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。主要材料參數表：材料名稱鋼管落地腳手架鋼管48 扣件配套腳手扳竹笆板安全網密目安全網五、腳手架檢查及驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進10、行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件：(1)根據編制依據相關文件法規要求所形成施工組織設計文件；(2)腳手架構配件出廠合格證或質量分類合格標志；(3)腳手架工程施工記錄及質量檢查記錄；(4)腳手架搭設過程中出現重要問題及處理記錄，(5)腳手架工程施工驗收報告。4、腳手架工程驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項：(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網張掛及扶手設置是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。六、腳手架搭設安全技術措施普通腳手架1、鋼管架11、應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路安全距離內，并做好可靠安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體整體性，不得及井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部12、安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。 11、當作業層高出其下連墻件以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠防護柵欄，防止墜落物體傷人。七、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設13、繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開及另一人有關結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞14、腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好通訊裝置。12、輸送至地面桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除殘留物從高處墜落傷人。八、設計計算落地架計算書 鋼15、管腳手架計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿縱距為 米，立桿橫距為米，立桿步距為1.80 米； 計算腳手架為雙排腳手架搭設高度為 12.1 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上大橫桿根數為 2； 采用鋼管類型為； 橫桿及立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.16、65 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 江蘇省蘇州地區，基本風壓為，風荷載高度變化系數z為，風荷載體型系數s為； 考慮風荷載 4.靜荷載參數 每米立桿數承受結構自重標準(kN/m2； 腳手板自重標準值(kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2； 安全設施及安全網(kN/m2；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片； 5.地基參數 地基土類型:C15混凝土；地基承載力標準值(kN/m2； 基礎底面擴展面積(m2；基礎降低系數。 二、大橫桿計17、算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。 按照大橫桿上面腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿自重標準值:P1=0.033 kN/m ； 腳手板荷載標準值:P21.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷載標準值1.050/(2+1)=1.050 kN/m； 靜荷載計算值: q10.123=0.187 kN/m； 活荷載計算值: q21.050=1.470 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下彎矩18、 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max22； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max22； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩最大值進行強度驗算： =Max(0.389106,0.458106)/4490.0=102.004 N/mm2； 大橫桿抗彎強度:= 102.004 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.123=0.156 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下最大19、撓度 4/(1001051.050 4/(100105107800.0) = 2.976 mm； 腳手板,縱向、受彎構件容許撓度為 l/150及10 mm 請參考規范表。 大橫桿最大撓度小于或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。 用大橫桿支座最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿自重標準值：p11.550 = 0.052 kN； 腳手板荷載標準值：P21.550/(2+1)=0.190 kN； 活荷載標準值：1.550/(2+1) =1.628 kN； 荷載計算值(0.052+0.120、90)+1.4 1.628 = 2.568 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載及荷載計算值最不利分配彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax2； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax； = M / W = 0.904106/4490.000=201.427 N/mm2 ； 小橫桿計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載及荷載計算值最不利分配撓度和 小橫桿自重均布荷載引起最大撓度計算公式如下: Vqmax=54/(384105107800.21、000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.052+0.190+1.628 = 1.869 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起最大撓度計算公式如下: Vpmax(32-42/9 ) /(72105 107800.0) = 3.458 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.458 = 3.482 mm； 小橫桿最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 及 10 mm,滿足要求!； 四、扣件抗滑力計算: 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為，按照扣件抗滑承載力系數， 該工程實際旋轉單扣件承載力取值為。 縱向或22、橫向水平桿及立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值； 橫桿自重標準值: P11.050=0.035 kN； 腳手板荷載標準值: P2； 活荷載標準值1.550 /2 = 2.441 kN； 荷載計算值2.441=3.801 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受結構自重標準值(kN/m)；本例為 NG112.100 = 1.523、28 kN； (2)腳手板自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為 NG24(1.050+0.3)/2 = 1.465 kN； (3)欄桿及擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為 NG34； (4)吊掛安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG412.100 = 0.094 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.552 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ2/2 = 4.883 kN； 風荷載標準值應按照以下公式24、計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.649 = 0.172 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式GQ4.883= 11.098 kN； 考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NGQ4.883= 10.072 kN； 風荷載設計值產生立桿段彎矩25、 MW計算公式 Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2； 六、立桿穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿穩定性計算公式為： 立桿軸心壓力設計值 ：N =11.098 kN； 計算立桿截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ： 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 軸心受壓立桿穩定系數,由長細比 lo/i 結果查表得到 ：= 0.188 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm26、3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11098.000/(0.188424.000)=139.221 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 139.221 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿穩定性計算公式 立桿軸心壓力設計值 ：N =10.072 kN； 計算立桿截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ： 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 軸心受壓立桿穩定系數,由長細比 lo27、/i 結果查表得到 ： 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2；2； 立桿穩定性計算 = 149.215 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、最大搭設高度計算: 不考慮風荷載時,采用單立管敞開式、全封閉和半封閉腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.024 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 4.883 kN； 每米立桿承受結構自重標準值 ：Gk = 0.128、26 kN/m； Hs10-41030.126)=46.696 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 46.696)=44.613 m； H= 44.613 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =44.613 m。 考慮風荷載時,采用單立管敞開式、全封閉和半封閉腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.024 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 4.883 kN； 每米立桿承受結構自重標準值 ：Gk = 0.126 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準29、值產生彎矩： Mwk=Mw0.85) = 0.103 /(1.4 ； Hs10-410-3(4.883+0.126)=41.440 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 41.440)=39.791 m； H= 39.791 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =39.791 m。 八、連墻件計算: 連墻件軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.172 kN/m2； 每個連墻件覆蓋面積內腳手架外側迎風面積 Aw = 16.740 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生軸向力(kN),30、 No= 5.000 kN； 風荷載產生連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLwWkAw = 4.025 kN； 連墻件軸向力計算值 NL= NLw + No= 9.025 kN； 其中 - 軸心受壓立桿穩定系數,l為內排架距離墻長度, 由長細比結果查表得到； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=9.025Nf=82.487,連墻件設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件及墻體連接。 經過計算得到 Nl小于雙扣件抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿地基承載力計算: 立桿基礎底面平均壓力應滿足下式要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 15000.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 7500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 2.000 ； 立桿基礎底面平均壓力 ，p = N/A =111.914 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面軸向力設計值 ：N = 10.072 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=111.914 fg=15000.000 kN/m2 。地基承載力計算滿足要求！