午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、01地塊繁華里32#-34#及CK6總承包工程塔吊施工方案編制人 審核人 審批人 一、工程概況本工程32#、33#、34#樓基礎：800鉆孔灌注樁樁基+筏板式基礎，CK6采用邊長350的預制方樁抗拔抗浮力作用，33#、34#主樓底板厚度1.6m，基底標高-7.00m，32#主樓底板厚度1.6m，基底標高-6.50m，車庫底板厚度0.3m，基底標高-5.30m，主樓局部最深處底標高-11.80m。二、塔吊選型及技術性能指標1、塔吊選型由于本工程樓層較高屬于超高層，且四周商鋪裙房面積較大范圍廣，三棟房號選擇QTZ80塔吊一臺，QTZ63塔吊兩臺，其中34#樓使用QTZ80塔吊塔機大臂長度為58米，2、33#、32#樓QTZ63塔吊大臂長度為55米，80塔吊最大起重量8T，63塔吊最大起重量6T。最大自由高度為40米，附著式的最大起升高度可達180米，塔機總功率為34.8KW。其機械性能，起重特性，機構等詳見說明書。塔吊位置詳見附圖。三、塔基施工1、塔吊基礎砼、配筋1.1根據現場地質報告、土方開挖及施工情況，塔吊基礎埋設-7.10米（33#、34#）標高，-6.60米（32#）標高。按照生產廠家的塔吊說明書及現場施工要求，基礎采用5.005.001.42鋼筋砼基礎，設計砼標號為C30。配筋詳見附圖：現場做一組同條件試塊，以確定安裝塔吊時間。1.2基礎施工C15墊層澆筑完成后，先綁扎基礎下層鋼3、筋網，再用汽車吊配合固定好塔吊預埋標準節（標準節埋入混凝土為1200mm），為確保四個腳柱的水平，用水準儀抄測腳柱上口標高，且必須水平，誤差在1mm以內，用經緯儀控制標準節垂直度。然后按照塔基圖紙要求綁扎基礎底板鋼筋，最后綁扎基礎鋼筋上層網片和拉鉤鋼筋。在砼澆筑過程中測量人員隨時跟蹤復測塔吊腳柱，發現偏差立即調整。2、塔吊基礎驗算矩形板式基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ5810 塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)359起重臂自重G14、(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25.48小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)13.2最大起重力矩M2(kN.m)630平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.8平衡塊自重G4(kN)142平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地江蘇 常州市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度C類(有密集建筑群的城市市區)風振系數z工作狀態1.77非工作狀態1.77風壓等5、效高度變化系數z0.94風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.771.950.940.20.63非工作狀態0.81.21.771.950.940.41.25 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)359+37.4+3.8+19.8+142562起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)562+60622水平荷載標準值Fvk(kN)0.630.351.64315.17傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.425.48+3.813.2-19.86.6、8-14211.8+0.9(630+0.515.1743)53.41非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1562水平荷載標準值Fvk(kN)1.250.351.64330.1傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.425.48-19.86.8-14211.8+0.530.143210.14 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2562674.4起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)674.4+84758.4水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.415.1721.24傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.425.7、48+3.813.2-19.86.8-14211.8)+1.40.9(630+0.515.1743)236.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2562674.4水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.430.142.14傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.425.48-19.86.8-14211.8)+1.40.530.143-122.74三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5基礎寬b(m)5基礎高度h(m)1.42基礎參數基礎混凝土強度等級C30基礎混凝土自重c(kN/m3)24基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護8、層厚度(mm)50地基參數修正后的地基承載力特征值fa(kPa)250軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂地基承載力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)323.8 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=551.4224=852kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2852=1022.4kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =37.425.48-19.86.8-14211.8+0.530.1439、/1.2 =-318kNm Fvk=Fvk/1.2=30.1/1.2=25.08kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.40.5FvkH/1.2 =1.2(37.425.48-19.86.8-14211.8)+1.40.530.143/1.2 =-273.74kNm Fv=Fv/1.2=42.14/1.2=35.12kN 基礎長寬比：l/b=5/5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=552/6=20.83m3 Wy=bl2/6=552/6=20.83m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆10、力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=210.145/(52+52)0.5=148.59kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=210.145/(52+52)0.5=148.59kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(562+852)/25-148.59/20.83-148.59/20.83=42.3kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=42.3kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(562+852)/25+14811、.59/20.83+148.59/20.83=70.82kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(562+852)/(55)=56.56kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=250.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=56.56kPafa=250kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=70.82kPa1.2fa=1.2250=300kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1420-(50+16/2)=1362mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvk12、h)/Wx)=1.35(562.000/25.000-(-317.996+25.0831.420)/20.833)=48.646kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(562.000/25.000+(-317.996+25.0831.420)/20.833)=12.050kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=12.050-(5.000-1.600)/2)(12.050-48.646)/5.000=24.493kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(562.000/2513、.000-(-317.996+25.0831.420)/20.833)=48.646kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(562.000/25.000+(-317.996+25.0831.420)/20.833)=12.050kN/m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=12.050-(5.000-1.600)/2)(12.050-48.646)/5.000=24.493kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(12.05+24.49)/2=18.27kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=14、(12.05+24.49)/2=18.27kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=18.27(5-1.6)5/2=155.31kN Vy=|py|(l-B)b/2=18.27(5-1.6)5/2=155.31kN X軸方向抗剪： h0/l=1362/5000=0.274 0.25cfclh0=0.25114.350001362=24345.75kNVx=155.31kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1362/5000=0.274 0.25cfcbh0=0.25114.350001362=24345.75kNVy=155.31kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎底15、面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(55(56.56-28.5)/(5+25tan20)(5+25tan20)=9.4kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(5.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=323.80kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=9.4+95=104.4kPa16、faz=323.8kPa 滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 16200基礎底部短向配筋HRB400 16200基礎頂部長向配筋HRB400 16200基礎頂部短向配筋HRB400 16200 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)218.275/8=132.01kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)218.275/8=132.01kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=132.01106/(114.3500013622)=0.001 1=1-(1-2S1)0.517、=1-(1-20.001)0.5=0.001 S1=1-1/2=1-0.001/2=1 AS1=|M|/(S1h0fy1)=132.01106/(11362360)=269mm2 基礎底需要配筋：A1=max(269，bh0)=max(269，0.001550001362)=10215mm2 基礎底長向實際配筋： A1=5225mm2 As1=10215mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=132.01106/(114.3500013622)=0.001 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.001)0.5=0.001 S2=1-2/2=1-018、.001/2=1 AS2=|M|/(S2h0fy2)=132.01106/(11362360)=269mm2 基礎底需要配筋：A2=max(269，lh0)=max(269，0.001550001362)=10215mm2 基礎底短向實際配筋： A2=5225mm2 AS2=10215mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=5225mm20.5AS1=0.55225=2612mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=5225mm20.5AS2=0.55225=2612mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。五、配筋示意圖矩形板式基礎配筋圖 因塔吊基礎在地庫筏板內，我單位參照塔吊租賃單位的基礎布置圖設置四根柱子作為塔吊基礎的承重柱，見后附圖紙。超高層平面布置圖