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1、目 錄一：工程概況 02二：編制依據 02三：施工部署 02四：超高滿堂架支撐體系設計03五：支撐架構造要求 03六：模板高支撐架計算書04七：梁高支撐架計算書 11八：支撐架的檢查與驗收17九：支撐架搭設的安全技術措施 18十：支撐架拆除的安全技術措施19超高滿堂架支撐搭設專項施工方案一：工程概況本工程為xxxx設計研發大廈工程，該工程位于xx，基地長約200 米，寬約140米，總用地面積24990平米，地勢高差大，最高處約19米，西南部偏高，東北部較低，周邊用地性質為工業用地及倉儲用地。用地范圍西側為城市干道西城大道，沿線為城市軌道交通2號線，往西基地東側1.5公里左右即為浩瀚的長江。周圍2、景色優美，交通便利。該項目總建筑面積為80107平方米，其中設計主體為xxxx設計研發大廈主樓，建筑面積為68829.3平方米，建筑高度為99.2米（23F/-3F），結構形式為框架筒體結構，裙樓共6層，塔樓20層。二：編制依據1）工程設計圖紙及施工組織設計。2）建筑工程質量驗收統一標準，GB50300-2001。3）鋼砼工程施工質量驗收規范，GB50204-2002。4）建筑施工扣件式鋼管腳手架技術規范，JGJ130-2011。5）建筑施工模板安全技術規范，JGJ162-2008。6）建筑施工計算手冊。三：施工部署1：架體制成體系1）滿堂架支撐體系采用扣件式鋼管搭設，底部立桿下全部采用木方鋪3、設。2：材料準備鋼管48*3.5十字扣，轉向扣，竹架板，密目安全網及其他支模所需材料。3：材料工具的質量要求鋼管端部切口應密實平整，嚴禁使用明顯變形、裂紋的鋼管，連接件使用與鋼管管徑相配合的，符合國家現行標準的鍛鑄鐵扣件。嚴禁使用加工不合格扣件，使用前對鋼管，扣件嚴格檢查，合格后方可使用。4：技術準備架子搭設前由技術部門對其所有搭設人員，相關管理人員按施工方案進行詳細交底，對搭設規程、安全要點，包括操作人員安全帽的佩戴等重點要求。四：超高滿堂架支撐體系設計1：設計參數 在M軸線外，0.000層的懸挑板處，搭設滿堂支撐架的長度約100米，寬度約4.5米，高度約13米。板：板厚120，板滿堂支撐架4、立桿間距橫向間距或排距600，縱向間距1200，步距1200。 梁：基本尺寸4501200、250700、250550，梁支撐架立桿間距橫向間距或排距600，縱向間距1200，步距1200，在梁底增加2道承重立桿。五：支撐架構造要求1：立桿，首先在搭設前將地基碾壓密實，壓實系數不小于0.94，所有立桿下鋪設木方，掃地桿距地180。2：立桿間距，按板、梁的支撐間距要求搭設。3：剪刀撐其作用是加固架體穩定性，增強對主梁的支撐力度，剪刀斜撐與地面成45-60度，斜桿與立桿相交處應用旋轉扣件扣緊，每一個搭設處用扣件均勻分布連接，剪刀撐應連接3-4根立桿。豎向剪刀撐沿外立面全部搭設，水平剪刀撐在離地面35、米、7.5米、11.5米處搭設三道水平剪刀撐，搭設間距為8米。4：所有立桿必須搭設垂直，水平桿四周必須在統一水平上，從而使架體搭設平穩。5：連墻件可按二步三跨設置，采用單桿適長的橫向平桿緊貼結構柱子、用短桿固定于柱側。 支撐架與柱連接示意圖六：模板高支撐架計算書 (一)、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):1.20；步距(m):1.20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):13.00； 采用的鋼管(mm):483.0 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與6、木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.120；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):150.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 (二)、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中7、，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.1500.120 = 0.450 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500.150 = 0.053 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000+2.000)1.2000.150 = 0.540 kN； 2.強度計算:8、 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.450 + 0.053) = 0.603 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.540=0.756 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7561.200 /4 + 0.6031.2002/8 = 0.335 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.756/2 + 0.6031.200/2 = 0.740 kN ； 截面應力 = M / w = 0.335106/83.333103 = 4.024 N/mm2； 方木的計算強度為 4.024 小19、3.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.2000.603/2+0.756/2 = 0.740 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 739.800/(2 50.000 100.000) = 0.222 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.222小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 010、.450+0.053=0.502 kN/m； 集中荷載 p = 0.540 kN； 最大變形 V= 50.5021200.0004 /(3849500.0004166666.67) + 540.0001200.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.834 mm； 方木的最大撓度 0.834 小于 1200.000/250,滿足要求! (三)、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0.6031.200 + 0.756 = 1.480 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管11、計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.333 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.378 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.473 kN ； 截面應力 = 0.333106/4490.000=74.165 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.000/150與10 mm,滿足要求! (四)、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承12、載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 6.473 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! (五)、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.14913.000 = 1.936 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6001.200 = 0.252 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 213、5.0000.1200.6001.200 = 2.160 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.348 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.6001.200 = 2.160 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.241 kN； (六)、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.241 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 14、查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.730； a - 立桿上端伸出15、頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7301.200 = 2.398 m； Lo/i = 2397.780 / 15.900 = 151.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.305 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8241.240/（0.305424.000） = 63.727 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 63.727 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.200+0.116、002 = 1.400 m； Lo/i = 1400.000 / 15.900 = 88.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.673 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8241.240/（0.673424.000） = 28.881 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 28.881 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.045 ； 公17、式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.045(1.200+0.1002) = 1.734 m； Lo/i = 1733.655 / 15.900 = 109.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.523 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8241.240/（0.523424.000） = 37.164 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 37.164 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設18、計和使用安全。 (七)、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗: 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而 另 一個 方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置， 但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.519、m為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支20、撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN 時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.21、施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。七：梁高支撐架計算書 梁底增加2道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.00。 (一)、參數信息: 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30； 腳手架步距(m):1.20；腳手架搭設高度(m):13.00； 梁兩22、側立柱間距(m):1.20；承重架支設:2根承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.450； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.200； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):200.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):123、00.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.0。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； (二)、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.600=18.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.200+0.450)/ 0.450=1.330 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.000+2.000)0.4500.624、00=1.080 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.218.000+1.21.330=23.196 kN/m； 集中荷載 P = 1.41.080=1.512 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.272 kN； N2=4.569 kN； N3=4.820 kN； N4=1.272 kN； 木方按照簡支梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 木方強度計25、算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.820/0.600=8.034 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.18.0340.6000.600= 0.289 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.289106/83333.3 = 3.471 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.68.0340.600 = 2.892 kN； 截面抗剪強度計算值 T =26、 32892.166/(250.000100.000) = 0.868 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.6776.695600.0004 /(1009500.000416.667103)=0.148 mm； 木方的最大撓度小于 600.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA27、 = RB=0.191 kN 中間支座最大反力Rmax=7.463； 最大彎矩 Mmax=0.198 kN.m； 最大變形 Vmax=0.090 mm； 截面應力 =0.198106/4490.0=44.192 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! (三)、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 (四)、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接28、時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.46 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! (五)、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =7.463 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.14913.000=2.323 kN； N =7.463+2.323=9.786 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細29、比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.185 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.700； 30、a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.200 = 2.417 m； Lo/i = 2417.400 / 15.900 = 152.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.301 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9785.901/(0.301424.000) = 76.678 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 76.678 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.200+0.3002 31、= 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.900 = 113.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.496 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9785.901/(0.496424.000) = 46.532 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 46.532 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.800 按照表2取值1.030 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 32、Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.030(1.200+0.3002) = 2.197 m； Lo/i = 2196.990 / 15.900 = 138.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.357 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9785.901/(0.357424.000) = 64.650 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 64.650 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 (六)、梁模板高支撐架的構33、造和施工要求工程經驗: 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個 方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置， 但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計：34、 a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架35、頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支36、架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。八.支撐架的檢查與驗收1、支撐架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對支撐架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。 2、高度在8m及8m以下的支撐架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于8m的支撐架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。 3、驗收時應具備下列文件： (1) 支撐架構37、配件的出廠合格證或質量分類合格標志； (2) 支撐架工程的施工記錄及質量檢查記錄； (3) 支撐架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄， (4) 支撐架工程的施工驗收報告。 4、支撐架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。 (1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠； (2)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定； (3)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求； (4)垂直度及水平度是否合格。九.支撐架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條)，所用38、扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。 (2) 支撐架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設支撐架各構件。其中在支撐架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。 2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在支撐架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3) 支撐架必須嚴格依據本施工方案進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (4) 支撐架搭設完備，39、依據施工組織設計與單項作業驗收表對支撐架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。十.支撐架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆支撐架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止40、非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 9、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 10、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 11、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。