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1、目 錄1.編制依據12.工程概況13.施工部署23.1勞動力計劃23.2材料計劃及要求24.施工準備44.1材料準備及堆放44.2技術準備44.3現場準備45.卸料平臺制作及技術要求55.1技術要求55.2卸料平臺制作55.3施工方法66.質量標準及控制措施86.1構配件檢查驗收標準86.2質量控制措施97.成品保護措施98.安全文明施工及環境保護措施108.1平臺安全施工措施108.2環境保護措施11附：懸挑腳手架計算書11. 編制依據序號名稱編號1沈陽新世界中心工程施工圖紙2沈陽新世界中心工程施工組織設計3建筑施工手冊第四版4建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-xxx5建筑施工高處作業安全2、技術規范JGJ80-xxx6混凝土結構設計規范GB50010-xxx2. 工程概況工程名稱沈陽新世界中心工程建設單位設計單位監理單位施工單位工程地址建筑規模390321（不含地下室）功能用途會展中心、商業、酒店餐飲結構形式主樓鋼筋及型鋼砼框剪結構建筑高度酒店三100m博覽館32.5m裙樓框剪結構、鋼結構裙樓33.5m為了便于材料的周轉，自第2層起開始使用卸料平臺，周轉材料配置為二層。為保證工程周轉材料的連續、合理使用，解決各樓層水平模板及支撐垂直運送問題，以滿足工程施工需要。本工程特編制卸料平臺施工方案。3. 施工部署3.1 勞動力計劃階段腳手架搭設階段腳手架維護階段腳手架拆除階段時間20113、.6-2011.112011.6-2011.112011.11工種架子工架子工架子工人數301030工作內容腳手架搭設，懸掛安全網，鋪設跳板，進行層間封閉，外腳手架上垃圾及雜物的清理。外腳手架的日常圍護，配合外裝單位做好局部外腳手架的修改，及時清理外腳手架上垃圾及雜物。拆除外腳手架及懸挑鋼管，將所有材料運至指定堆場，清理外腳手架拆除范圍內的所有垃圾及雜物。3.2 材料計劃及要求3.2.1 鋼管1、鋼管使用部位包括立管、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、附墻桿等。2、鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.0mm，其材質應采用國家現行標準的要求。3、彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用。腳手架鋼管每根最大質量不應大于25k4、g（6m長）。4、鋼管上嚴禁打孔。5、外立桿、水平護桿、欄桿均刷紅白相間油漆（每段長度為400mm）。3.2.2 扣件1、扣件包括十字扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。2、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。3、腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。3.2.3 圓鋼及花籃螺桿1、現場用于固定懸挑工字鋼的錨環及上部斜拉鋼絲繩吊環必須采用直徑20的1級圓鋼。2、圓鋼必須有出廠合格證及檢測報告，并按要求5、取樣送檢合格后方允許使用。3、預埋工字鋼錨環由專業鋼筋工下料加工，不允許熱彎及冷拉鋼筋，防止脆裂，吊環埋入混凝土內鋼筋長度不小于30d并與結構主筋連接。4、花籃螺桿采用M22，花蘭螺桿外觀不得有開裂、絲扣不全、滑絲現象嚴禁使用。5、所有花籃螺桿必須有出廠合格證及檢測報告，并按要求取樣送檢合格后方允許使用。3.2.4 鋼絲繩鋼絲繩選用61920光面鋼絲繩，斷股、起毛、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用，鋼絲繩扣緊繩卡不少于三個，長度不小于500mm。見下圖一圖一3.2.5 模板、木枋1、用18mm厚膠合板，背枋采用4595X2000木枋，使用前須過刨，有彎曲、有腐朽、斷裂現象的不得使用。2、卸料平臺操作層6、腳手板采用在鋼管三級次梁鋼管上按照300間距綁木枋，再釘18mm厚木膠合板，周圈除進出口外均采用木板全部滿鋪封嚴。3.2.6 安全網料平臺三臨邊設置防護欄桿并外掛滿掛全封閉式的密目安全網，密目網采用1.56.0m的規格,用網繩綁扎在大橫桿處立桿里側,防護網高于平臺1.2m,作業層腳手架立桿于0.2m,0.6m及1.2m處設有三道防護欄桿,底部側面設200mm高的擋腳板,安全網采用密目式全新標準安全網，每鋪安全網重量要求不少于2000目。3.2.7 安全警示卸料平臺擋腳板、水平防護欄桿、立桿均刷紅白油漆間距40cm安全警線，卸料平臺兩側均懸掛限載標識牌。3.2.8 工字鋼工具式卸料平臺采用18#7、國標工字鋼，其質量應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T700）和低合金高強度結構鋼GB/T1591的規定：不得采用焊接接長，加工制作過程中不得在懸挑主梁上打孔，焊接時避免燒傷主梁截面。4. 施工準備 4.1 材料準備及堆放4.1.1.根據施工總進度計劃安排，材料應及時進場并按照相應規范的規定和施工組織設計的要求對鋼管483.0mm、扣件、50mm厚腳手板、密目網等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。4.1.2.經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。4.2 技術準備4.2.1認真熟悉圖紙，了解建筑物的平面尺寸，認真學習關于腳手架施工的安全技術操作規程,對班組進8、行技術交底。4.2.2 所有架子工必須具備特種作業操作證、安全資格上崗證。4.3 現場準備4.3.1 對進場工人進行現場安全交底，現場簽字報到并拍照，形成安全文件。4.3.2 現場所需設施料分區堆放整齊，滿足腳手架搭設需求。4.3.3清除搭設場地樓層的雜物。4.3.4搭設或拆除腳手架的地面區域應做好安全維護與隔離措施。5. 卸料平臺制作及技術要求5.1 技術要求卸料平臺應根據規范和是使用情況進行專項設計，用料、搭設尺寸和搭設方法應符合規范要求。5.2 卸料平臺制作卸料平臺尺寸為2500mm6000mm，懸挑平臺單獨設置，平臺面層滿鋪木腳手板，平臺周邊用鋼管搭設3道防護欄桿，第一道防護欄桿距底座9、上表面1200mm，第二道距底座600mm，第三道距底座表面200mm，防護網外側滿掛密目安全網進行全封閉。平臺周邊設200mm高踢腳板 。立桿間距為180mm,平臺上的材料要隨堆隨吊，最大堆放荷載為500kg，禁止超荷堆載（如下圖二）。各部位構造要求：圖二1、懸挑梁： 主梁采用20號槽鋼，次梁采用16號槽鋼。主梁錨固長度2.3m，墻外處懸挑3.2m，次梁間距0.5m。2、腳手板采用木質腳手板，腳手板應設置在次梁上,腳手板的鋪設可對接平鋪,也可搭接鋪設,搭接時接頭必須支在橫向水平桿上,搭接長度不小于200mm,腳手板鋪設靠墻一側離墻距離不應大于150mm,腳手板的探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼10、絲固定在支承桿件上（同外架腳手板）。 3、防護設施：安全網采用密目式全新標準安全網，每鋪安全網重量要求不少于2000目。欄桿及擋腳板均應搭設在外立桿的內側。4、卸料平臺搭設示意圖如下（圖四）: 圖三圖四5.3 施工方法卸料平臺加工支座完畢經過驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中的平穩。吊裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用。要求提升一次驗收一次。具體構造要求如下：1、懸挑式11、卸料平臺按現行的相應規范進行設計，其結構構造能防止左右晃動。2、懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。3、鋼絲繩構造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道應作受力計算。4、設置四個經過驗算的吊環，吊運平臺時使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛吊環，吊環用18鋼筋制作。5、懸挑式卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內口。6、臺面面鋪腳手板。7、懸挑式卸料平臺左右兩側必須裝固定的防護欄桿。8、懸挑式卸料平臺吊裝，需待橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，調整完畢，12、經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。9、懸挑式卸料平臺使用時，應有專人進行檢查，建立建材臺帳，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。10、卸料平臺上顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監督。見下圖三維立體圖（圖五）。圖五6. 質量標準及控制措施6.1 構配件檢查驗收標準6.1.1 鋼管質量檢驗項次檢查項目驗收要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼管材質證明書3表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4外徑，壁厚允許偏差：0.50mm5端面應平整，端面切斜的偏差1.70mm6防銹處理必須進行防銹處理，鍍鋅或刷13、防銹漆舊管7鋼管銹蝕程度應每年檢查一次管壁上銹蝕的深度，不得超過0.50mm8其它項目同新管項次3、4、5同新管3、4、5注意：鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。6.1.2 扣件質量驗收要求1、應使用與鋼管管徑相配合的扣件，扣件應采用可鍛鑄鐵制作，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；2、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；3、新、舊扣件均應進行防銹處理。6.1.3 腳手板質量標準本工程采用300030050的木腳手板，材質應符合國家標準木結構設計規范（GBJ5）二級材質的規定，兩端應各設直徑為4mm鍍鋅鋼絲箍兩道。禁止使用14、有扭紋、破裂和腐朽的腳手板。6.1.4 鋼絲繩質量要求鋼絲繩應符合現行國家標準GB/T8918鋼絲繩的規定。6.1.5 安全網驗收標準安全網應符合現行國家標準GB5725安全網及GB16909密目式安全網的規定。6.2 質量控制措施1、鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動，應用力矩扳手檢查，隨機抽樣。2、鋼管和扣件搭設完畢后對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。3、未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件、縱橫向掃地桿。4、操作人員作業15、前必須進行崗位技術培訓與安全教育。5、技術人員在卸料平臺搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。6、卸料平臺必須嚴格依據本施工方案進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。7、卸料平臺搭設完畢，依據施工方案與單項作業驗收表對卸料平臺進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。7. 成品保護措施1、腳手架時使用期間嚴禁拆除鋼管、扣件、腳手板、連墻桿等構配件。2、嚴禁將模板支撐架、纜風繩、泵送管、起重設備等固定在腳手架上。3、腳手架架體上嚴禁超載，架體上嚴禁堆放鋼管、木方和模板。4、嚴禁在腳手架上刻畫、敲擊，造成鋼管質量不合格。8. 16、安全文明施工及環境保護措施8.1 平臺安全施工措施8.1.1 搭設安全技術措施:1、卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2、平臺外口略高于里口是考慮到克服鋼絲繩延伸率，同時也可以加大鋼絲；3、卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5、為了有效地克服物料平臺由于斜拉繩受力而導致的向內側的水平推力，擱支點處應加設止擋件，擱支長度不小于600以保證主梁擱支點在建筑物上的安全穩定；6、卸料平臺底部應滿鋪腳手板，并固定牢固，與外架之間的間隙也應封閉良好；7、防護欄內側應采用竹膠板封閉，并掛17、設限載標志牌；8、外架平臺處的橫桿應采用搭接方式，以便拆改后，卸料平臺能順利安裝和使用；9 、卸料平臺每次安裝后均應進行驗收，并做好記錄。8.1.2 使用安全注意事項1、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；2、操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。3、卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口。8.1.3 拆除安全技術措施1、臺前，全面檢查擬拆平臺，根據檢查結果，擬定出作業計劃，進行技術交底后才準工作；2、拆平臺時應劃分作業區，周圍設繩圍欄或豎18、立警戒標志工作協調，專人指揮，禁止非作業人員進入；3、拆平臺的高度作業人員應戴安全帽、系安全帶；4、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調；5、拆除平臺時不得中途換人，若必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開；6、如遇強風、雪、雨等特殊氣候，不應進行卸料平臺的拆除，嚴禁夜間拆除。8.2 環境保護措施1、現場架子內垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站，做到工完場清。2、架子設施料堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。附：懸挑腳手架計算書安全計算軟件：品茗施工安全設施計算軟件（2-6層）普通型鋼懸挑腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19、13 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取豎向間距6.5m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處遼寧沈陽市，基本風壓0.55 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.62，計算立桿穩定性時取0.62，風荷載體型系數s 為1.20、236；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:3 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m，建筑物內錨固段長度 2.2 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進21、行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.15+1.41.5 = 2.32 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =2.320.92/8 = 0.235 kNm；最大應力計算值 = Mq22、max/W =52.315 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =52.315 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.15+1.5 = 1.683 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01.6839004/(3842.06105107800)=0.648 mm；小橫桿的最大撓度 0.648 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上23、面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.30.91.5/3=0.135 kN；活荷載標準值: Q= 30.91.5/3=1.35 kN；荷載的設計值: P=(1.20.03+1.20.135+1.41.35)/2=1.044 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷載最大彎24、矩計算:M2max=0.2671.0441.5= 0.418 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.418=0.424 kNm最大應力計算值 = 0.424106/4490=94.456 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 94.456 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03315004 /(125、002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.03+0.135+1.35）/2=0.757kN = 1.8830.75715003/ ( 100 2.06105107800) = 2.168 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.051+2.168=2.219 mm；大橫桿的最大撓度 2.219 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單26、扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值27、: R=1.2(0.03+0.05+0.202)+1.42.025=3.174 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1 = 0.1248+(0.902/2)0.033/1.8013.00 = 1.839kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2= 0.331.5(0.9+0.3)/2 = 0.81 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.28、15kN/mNG3 = 0.1531.5/2 = 0.337 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2NG4 = 0.0051.513 = 0.098 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.084 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.084+ 0.851.44.05= 8.52 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸29、向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.084+1.44.05=9.371kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.55 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.62；s - 風荷載體型系數：取值為1.236；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.550.621.236 = 0.295 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.30、85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2951.51.82/10 = 0.171 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.520 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 9.371kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.331、得 ： = 1.7 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.534 m；長細比: L0/i = 222 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.148立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 8520.12/(0.148424)+170629.501/4490 = 173.777 N/mm2；立桿穩定性計算 = 173.777 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載32、時 = 9370.62/(0.148424)=149.328 N/mm2；立桿穩定性計算 = 149.328 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.62，s1.236，00.55，Wk = 0.7zs0=0.7 0.621.2360.55 = 0.295 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw =19.5m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變33、形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 8.06kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 13.06kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 13.06 Nf = 82.487,連墻件的設34、計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 13.06小于雙扣件的抗滑力 13.6 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,k1 = m1/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.3 m，l = 2.2 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.2 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185 cm3。受腳手35、架作用集中強度計算荷載 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.084+1.44.05=9.371kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=3.0610-378.5 =0.24 kN/m；k=1.3/2.2=0.591k1=0.3 / 2.2 = 0.136k2=1.2 / 2.2 = 0.545代入公式，經過計算得到支座反力 RA = 25.487 kN支座反力 RB = -6.217 kN最大彎矩 MA = 14.259 kNm 最大應力 = 14258907.45 /( 1.05 185000 )= 73.405 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 73.405 N/mm2 小于 水平支撐梁的36、抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求!最大撓度 max= 4.513 mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 2400 mm水平支撐梁的最大撓度 4.513 mm 小于 水平支撐梁的最大容許撓度 2400/400 mm,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。經過計37、算得到最大應力 = 14.259106 /( 0.93185000 )= 82.966 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 82.966 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=25.487 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=20mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=25486.793/314.1592=40.563N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！