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1、人防部分計算書一. 概 述廣州南建土木工程有限公司從化區太平鎮中心衛生院遷建項目人防地下室，為附建式地下一層人防地下室。本工程采用框剪結構體系。結構頂板采用梁板式樓蓋。結構層高4.890m，人防頂板板厚350 mm；外墻厚度300 mm，臨空墻厚300mm。本工程防核武器等級為核5級,防常規武器等級為常5級。本工程場地抗震設防烈度七度，地震分為第一組，建筑場地類別為II類。 二、材料：混凝土: C30 靜力軸心抗壓設計值：14.3 N/MM2 動力軸心抗壓設計值：21.45 N/MM2 C35 靜力軸心抗壓設計值：16.7 N/MM2 動力軸心抗壓設計值：25.1 N/MM2 C40 靜力軸心2、抗壓設計值：19.1 N/MM2 動力軸心抗壓設計值：28.65 N/MM2 鋼筋：HPB300 靜力抗拉強度設計值：270 N/MM2 動力抗拉強度設計值：405 N/MM2HRB335 靜力抗拉強度設計值：300 N/MM2動力抗拉強度設計值：405 N/MM2 HRB400 靜力抗拉強度設計值：360 N/MM2 動力抗拉強度設計值：432 N/MM2三、結構選型,計算要點及計算軟件1. 頂板采用梁板式、無梁樓蓋結構 在人防荷載作用，頂板及頂板梁主要受豎向荷載控制，因此計算僅取一層計算內力，且計算不考慮風荷載及地震荷載2.外墻：先在平時荷載（水、土壓力）作用下按底板端固端作彈性計算，同時3、驗算墻體最大裂縫值，控制最大裂縫值0.2mm，再按在人防荷載作用下按彈塑性驗算配筋，可不驗算墻體最大裂縫值。3.內墻：按上下端固端彈塑性構件計算4.底板 向上的作用力比較平時與戰時荷載作用下的內力，取控制作用力按倒樓蓋進行電算。向下的作用力取板自重和平時活荷載僅取一層計算內力，最后比較兩者內力進行截面設計。5.計算軟件頂、底板： PMPK結構平面計算軟件（購買用戶號為6031609135）1. 墻體、門框墻： 理正人防結構設計軟件（購買用戶號為A003101） 并參照建筑部圖集。四、荷載計算地下室頂板荷載人防門框墻：（選取具有代表性的門框計算）-計算項目: HMQ1左框柱- 計算條件 砼強度等4、級: C35 配筋計算as(mm): 15 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 150 (mm) 支座彎矩調幅幅度: 15.000 % 檢查最小相對受壓區高度 左支座固定 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 1 2.100 225 300 計算結果 跨號: 1 左 中 右彎矩(-)(kN.m): -115.67 -0.00 -115.67彎矩(+)(kN.m): 0.00 88.46 0.00剪 力(kN): 388.81 0.00 -388.81上部縱筋(mm2): 1103 169 1103下部縱筋(mm2): 614 806 614抗剪5、箍筋(mm2): 371 35 371 -計算項目: HMQ1右框柱- 計算條件 砼強度等級: C35 配筋計算as(mm): 15 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 150 (mm) 支座彎矩調幅幅度: 15.000 % 檢查最小相對受壓區高度 左支座固定 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 1 2.100 425 300 計算結果 跨號: 1 左 中 右彎矩(-)(kN.m): -115.67 -0.00 -115.67彎矩(+)(kN.m): 0.00 88.46 0.00剪 力(kN): 388.81 0.00 -388.81上部縱6、筋(mm2): 1012 319 1012下部縱筋(mm2): 337 760 337抗剪箍筋(mm2): 279 67 279-計算項目: 水池檢修孔左、右框柱- 計算條件 砼強度等級: C35 配筋計算as(mm): 15 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 150 (mm) 支座彎矩調幅幅度: 15.000 % 檢查最小相對受壓區高度 左支座固定 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 1 4.890 500 300 計算結果 跨號: 1 左 中 右彎矩(-)(kN.m): -324.01 -0.00 -335.15彎矩(+)(kN.m):7、 0.00 248.99 0.00剪 力(kN): 466.22 1.67 -495.64上部縱筋(mm2): 3284 1272 3437下部縱筋(mm2): 2197 2359 2350抗剪箍筋(mm2): 431 47 466 -計算項目: 水池檢修孔下擋梁- 計算條件 砼強度等級: C35 配筋計算as(mm): 30 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 150 (mm) 支座彎矩調幅幅度: 15.000 % 檢查最小相對受壓區高度 左支座固定 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 1 0.800 350 300 計算結果 跨號: 1 8、左 中 右彎矩(-)(kN.m): -10.54 -0.00 -10.54彎矩(+)(kN.m): 0.00 8.06 0.00剪 力(kN): 93.04 -0.00 -93.04上部縱筋(mm2): 263 263 263下部縱筋(mm2): 263 263 263抗剪箍筋(mm2): 55 55 55 -計算項目: 人防外墻 WQ1平時計算-1 基本資料1.1 幾何信息地下室層數1地下室頂標高(m)0.000墻寬 L(m)8.000外地坪標高(m)-0.300層高表層層高(m)外墻厚(mm)-1層4.890300板邊支撐條件表板邊頂邊底邊側邊支承方式固定固定簡支1.2 荷載信息土壓力計算9、方法靜止土壓力靜止土壓力系數0.500水土側壓計算水土分算地下水壓是否調整地下水埋深(m)1.000土天然容重(kN/m3)18.00土飽和容重(kN/m3)20.00上部恒載-平時(kN/m)100.00上部活載-平時(kN/m)100.00上部恒載-戰時(kN/m)100.00地面活載-平時(kPa)20.00人防等效靜荷載(kPa)位置等效靜荷載位置等效靜荷載位置等效靜荷載-1層100.000 1.3 配筋信息砼強度等級C35配筋調整系數1.0鋼筋級別HRB400豎向配筋方法純彎壓彎取大外縱筋保護層(mm)50豎向配筋方式非對稱內縱筋保護層(mm)20裂縫限值(mm)0.20裂縫最大保護10、層(mm)30裂縫控制配筋泊松比0.20考慮p-效應1.4 計算選項信息豎向彎矩計算方法連續梁板計算類型平時組合彈性板板計算類型戰時組合塑性板支座彎矩調幅幅度(%)0.0塑性板1.8蒸氣養護或摻早強劑活載準永久值系數0.50水壓準永久值系數0.50活載調整系數1.002 計算 （1）荷載計算 （2）內力計算 （3）配筋計算 （4）裂縫驗算 荷載說明： 永久荷載：土壓力荷載，上部恒載-平時，上部恒載-戰時 可變荷載：地下水壓力，地面活載，上部活載-平時，人防荷載 平時組合：平時荷載基本組合 戰時組合：戰時荷載基本組合 準永久組合：平時荷載準永久組合(用于裂縫計算)2.1 荷載計算2.1.1 墻上11、豎向壓力 平時組合（kN/m）：1.300100.000+1.500100.000=280.000 戰時組合（kN/m）：1.300100.000=130.000 準永久組合（kN/m）：100.000+0.500100.000=150.0002.1.2 側壓荷載計算(1) 土壓力標準值(kPa)水土分算，土側壓按靜止土壓力計算，靜止土壓力系數k = 0.500地下室頂面，標高0.000，在地面（-0.300）以上 土壓力起算位置，標高-0.300 -1層底，標高-4.890，總埋深4.590，地下水位以上1.000，地下水位以下3.590 地下水位處, 標高-1.300，埋深1.000 式中12、： p -土壓力(kN/m2) pw -水壓力(kN/m2) k -土壓力系數 r -土的天然容重(kN/m3) rsat -土的飽和容重(kN/m3) rw -水的重度(kN/m3) h1 -地下水位以上的土層厚度(m) h2 -地下水位以下的土層厚度(m)(2)地面上活載等效土壓力（標準值，kPa）：p=kGk=0.50020.000=10.000(3) 荷載組合系數表組合人防荷載土壓力水壓力平時地面活載上部恒載上部活載平時組合-1.201.401.501.301.50戰時組合1.301.201.40-1.30-(4) 側壓力荷載組合計算(kPa)：位置標高土壓力水壓力地面活載等效平時組合13、準永久組合人防荷載戰時組合-1層頂0.000.000.000.000.000.00100.00130.00外地坪頂-0.300.000.0010.0015.005.00100.00130.00地下水位-1.309.000.0010.0025.8014.00100.00140.80-1層底-4.8926.9535.9010.0097.6049.90100.00212.60(5) 側壓荷載分解結果表(kPa):平時組合準永久組合戰時組合地下室層號均布荷載三角荷載均布荷載三角荷載均布荷載三角荷載-111.76085.8402.30047.600130.00082.600注：表中所列三角荷載值是對應于14、各層底的荷載值(最大) -1層頂高出外地坪面，為了簡化內力計算，使用插值法修正了頂面處的側壓荷載值2.2 內力計算按連續梁計算豎向彎矩按連續梁模型計算，水平向彎矩仍按板塊模型計算調幅前(kN.m/m)層部位平時組合準永久組合戰時組合水平向 -1層左邊0.000.000.00跨中22.0510.9656.14右邊0.000.000.00豎向 -1層頂邊-79.52-41.08-303.92跨中50.1026.05163.59底邊-116.88-60.49-345.84 結果不進行調幅平時組合彎矩圖戰時組合彎矩圖準永久組合彎矩圖2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋說明: (1)配筋方法 水平按15、純彎配筋，豎向取壓彎與純彎配筋的大值 (2)單位說明: 以下各表格中單位除說明外，配筋面積單位:mm2/m，裂縫寬度單位:mm， 彎矩單位kN.m/m，軸力單位kN/m，配筋率:%2.3.2 平時組合計算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1層 水平向左邊-內側0.00-6000.20左邊-外側0.00-6000.20跨中-內側22.05-6000.20跨中-外側22.05-6000.20右邊-內側0.00-6000.20右邊-外側0.00-6000.20 豎向頂邊-內側-79.52280.06000.20頂邊-外側-79.52280.09620.32跨中-16、內側50.10280.06000.20跨中-外側50.10280.06000.20底邊-內側-116.88280.06000.20底邊-外側-116.88280.015010.502.3.3 戰時組合計算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1層 水平向左邊-內側0.00-7500.25左邊-外側0.00-7500.25跨中-內側56.14-7500.25跨中-外側56.14-7500.25右邊-內側0.00-7500.25右邊-外側0.00-7500.25 豎向頂邊-內側-303.92130.07500.25頂邊-外側-303.92130.037911.2617、跨中-內側163.59130.019870.66跨中-外側163.59130.07500.25底邊-內側-345.84130.07500.25底邊-外側-345.84130.043301.442.3.4 控制情況計算配筋表層部位計算As選筋實配As實配筋率控制組合-1層 水平向左邊-內側750E142007700.26戰時組合左邊-外側750E142007700.26戰時組合跨中-內側750E142007700.26戰時組合跨中-外側750E142007700.26戰時組合右邊-內側750E142007700.26戰時組合右邊-外側750E142007700.26戰時組合 豎向頂邊-內側75018、E142007700.26戰時組合頂邊-外側3791E208039271.31戰時組合跨中-內側1987E147021990.73戰時組合跨中-外側750E142007700.26戰時組合底邊-內側750E142007700.26戰時組合底邊-外側4330E207044881.50戰時組合注：表中計算As取平時組合與戰時組合計算配筋的較大值2.4 裂縫驗算按實際配筋，及相應于準永久組合的彈性內力進行計算裂縫寬度限值:0.200mm層部位MqNq選筋實配As裂縫(mm)結論-1層 水平向左邊-內側0.0-E142007700.000滿足左邊-外側0.0-E142007700.000滿足跨中-內側19、11.0-E142007700.017滿足跨中-外側11.0-E142007700.000滿足右邊-內側0.0-E142007700.000滿足右邊-外側0.0-E142007700.000滿足 豎向頂邊-內側-41.1150.0E142007700.000滿足頂邊-外側-41.1150.0E208039270.008滿足跨中-內側26.0150.0E147021990.007滿足跨中-外側26.0150.0E142007700.000滿足底邊-內側-60.5150.0E142007700.000滿足底邊-外側-60.5150.0E207044880.010滿足最大裂縫寬度:0.017=0.220、00，滿足要求。2.5 實際配筋表層部位選筋實配面積配筋率配筋控制-1層 水平向左邊-內側E142007700.26戰時組合左邊-外側E142007700.26戰時組合跨中-內側E142007700.26戰時組合跨中-外側E142007700.26戰時組合右邊-內側E142007700.26戰時組合右邊-外側E142007700.26戰時組合 豎向頂邊-內側E142007700.26戰時組合頂邊-外側E208039271.31戰時組合跨中-內側E147021990.73戰時組合跨中-外側E142007700.26戰時組合底邊-內側E142007700.26戰時組合底邊-外側E207044881.50戰時組合實際配筋簡圖-【理正結構設計工具箱軟件 7.0PB3】 計算日期: 2019-11-04 00:12:18-