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1、xx市人民醫院異地新建項目普通模板及支撐體系施工方案（病房樓構架層支模架）編制人： 審核人： 審批人： 編制日期： 目錄第一章 工程概況2第一節 項目簡介2第二節 工程概況2第二章 編制依據3第四章 施工工藝3第一節 施工準備3第二節 工藝流程5第三節 柱模安裝5第四節 梁模安裝5第五節 平板模板安裝6第六節 注意事項6第七節 模板拆除7第四章 施工保證措施8第一節 質量保證措施8第二節 成品保護11第三節 職業健康及安全文明保證措施11第五章 250*600梁計算書12第一章 工程概況第一節 項目簡介工程名稱：xx市人民醫院異地新建項目建設單位：xx市城市建設投資有限責任公司設計單位：監理單2、位：施工單位：xx市人民醫院異地新建項目位于xx市華陽南路西側、二圣路北側，項目總占地面積約10萬平方米，總建筑面積約17.0萬平方米，包括病房樓（13F）、門急診醫技樓（4F）、感染病樓（3F）、值班宿舍樓（6F）、后勤綜合樓（3F）、太平間（1F）、垃圾房（1F）、門衛（1）、地下室（1F）及后勤連廊等附屬工程，其中病房樓為框剪結構，其余樓棟均為框架結構。第二節 工程概況1、編制說明本工程病房樓構架層結構較為特殊，水平結構僅有梁沒有板，且存在兩層結構，支模架搭設高度較高。為保證現場施工的安全及質量，特此編制本專項方案，用以指導現場施工（僅針對1-8/B-G軸以及18-25/B-G軸范圍，其3、余部位不在本方案討論范圍內，按此前上報的普通模板及支撐體系施工方案施工）。2、 適用范圍本方案適用結構層高小于8米普通模板支撐體系，對于結構層高大于8米，或水平混凝土構件模板支撐系統高度超過8m，或跨度超過18m，施工總荷載大于10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m的模板支撐系統，需要經過專家論證后，通過各級審批才能實施。3、 設計概況設計概況一覽表病房樓構架層結構形式框架結構層數二層層高（m）4.0/3.44、 構件信息病房樓構架層構件信息表梁250*600mm板140mm（僅構架一層,機房部位）柱500*500mm第二章 編制依據1、建筑施工安全技術手冊2、混凝土結構工程施工質量驗收4、規范（GB50204-2011）3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）4、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）5、建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2012）6、xx市人民醫院異地新建項目建筑、結構施工藍圖7、施工組織設計8、PKPM安全計算軟件除符合已列出的國家、江蘇省頒布的有關建設工程質量標準、規范、條例、規定等要求外，還應滿足江蘇省工程建設地方標準強制性條文等。第四章 施工工藝第一節 施工準備1.1、原材料準備1.1.1、模板、木枋模板選型產品名稱規格型號備注木模板（黑色）光面915*1830*16豎向結構全部采用此模板木模板（紅色）光面915、5*1830*14水平結構及基礎全部采用此模板木枋40*901.1.2、支撐體系選型本工程模板支撐體系采用鋼管扣件式支模架，后澆帶位置單獨設置，采用承插式鋼管。框架柱采用國標8#槽鋼加固，其余構件采用鋼管加固。架管、扣件、槽鋼采購方式采用為分包模式，均由分包管理。1.1.3、材料要求鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.0mm，其材質應采用國家現行標準的要求，彎曲變形、銹蝕、有裂縫的鋼管不得使用，鋼管上嚴禁打孔；腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；槽鋼滿足國標8#槽鋼的要求，禁止使用彎曲變形、銹蝕嚴重的槽鋼；木枋在使用前應認6、真挑選防止有節疤，其必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。1.2、機械準備樓棟塔吊施工升降機型號數量型號數量病房樓QTZ80 60米臂長2SC200/2001門急診醫技樓QTZ80 60米臂長3SC200/2002感染病樓QTZ80 60米臂長1SSD60/601純地庫QTZ80 60米臂長1-1.3、勞動力準備本工程通過公開招標的形式，選用與我公司有長期合作關系的勞務隊，由勞務隊組織經過培訓的、熟練的操作工人展開工程建設，并保證勞動力的充足供應以滿足各項趕工需要。項目部負責監督、管理、協調，保證工程進度、質量、安全等各項指標的達成。1.4、 技術準7、備1.4.1、認真熟悉有關的施工圖紙、會審紀要、設計變更及有關的圖集、規范及標準等技術資料內容，特別是對地庫、主樓大堂等部位應作相應的深化；1.4.2、優化測量方案，由于場地施工會出現區域性分布，應及時對整個施工控制網進行調整，為現場施工提供有效的技術保障；1.4.3、編制合理可行的專項施工方案，嚴格按程序進行方案的報驗程序，并制定相應的實施計劃與工程施工檢查記錄；1.4.4、在施工前，應及時完成各項準備工作。由工長向相關項目管理人員、勞務管理人員進行方案技術交底，再由勞務管理人員向所有參加的施工人員進行有針對性的施工安全、技術交底，過程中遇到施工困難等問題能夠及時反饋并進行溝通與協商，并根據8、情況嚴重程度選擇與業主、設計單位聯系共同提出處理方案。1.5、施工現場準備1.5.1、根據現場總平面圖的布置要求，完成現場場地規劃與平整，特別是鋼筋、模板、木枋堆放場地需嚴格按要求布置；1.5.2、根據施工期間機械設備的要求，合理布置現場的臨水臨電接入點的布置，以及基礎施工時基坑內明水的抽排工作。第二節 工藝流程具體施工順序為：測量放線柱、墻鋼筋綁扎安裝墻柱機電預留預埋墻柱鋼筋隱蔽驗收墻柱封模搭設支模架安裝梁底模板安裝梁側模板安裝平板模板模板驗收綁扎梁鋼筋及板鋼筋第三節 柱模安裝本方案不再針對柱模安裝單獨進行討論，按此前上報的普通模板及支撐體系施工方案施工。第四節 梁模安裝本方案范圍內梁截面尺9、寸均為250*600mm。梁底模與梁側模都采用14mm厚紅色光面模板，板材預先進行板底組合與拼裝，梁底板根據梁截面寬度確定木板墊木數量，墊木采用標準40X90的木枋豎向放置，墊木（枋）的間距以200mm均勻布置，梁側面木枋間距以250mm間距水平方向布置。梁模板及支撐體系設計梁截面尺寸250*600mm梁底木枋40*90木枋立放，共3根梁支撐架沿梁方向立桿縱距900mm，梁兩側第一根立桿距離梁邊不超過250mm，采用雙扣件支撐。水平桿縱橫雙向滿設，掃地桿距離地面200mm，頂部自由端不超過500mm，步距不超過1.5米梁側支撐梁側木枋平放，共3根梁底支撐立桿無剪刀撐在架體外側周邊及內部縱、橫向10、每4跨（且不大于5m）,應由底至頂設置豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為4跨；在豎向剪刀撐頂部交點平面設置水平剪刀撐，水平剪刀撐寬度應為3m5m。第五節 平板模板安裝本方案不再針對板模板安裝單獨進行討論，按此前上報的普通模板及支撐體系施工方案施工。第六節 注意事項6.1、模板工程支模立桿不得采用搭接，應采用對接（解決偏心受壓），且對接點不得在同一平面上（同一平面對接率不超過50，且相互錯開）；如無法嚴格錯開時，應在對接處增加1m長幫條鋼管，使用3個直角扣件進行加固。雙立桿中心距離不得大于200mm，且雙桿必須均與水平桿進行可靠連接。6.2、剪刀撐應采用搭接接長，搭接長度不得小于500mm，用兩個旋轉扣11、件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。且剪刀撐應盡可能多的與立桿連接。6.3、支模架應隔層拆除，上、下層支模架立桿保持在一直線上，每根立桿下設置不小于10cm*10cm的墊塊，墊塊用模板制作。6.4、柱模施工前，放出柱邊線及方形外控線，便于定位加固時的檢查校核。柱模板施工前用水泥砂漿找平模板承墊底部，以保證模板安裝位置正確，柱模加固校核后，在底口外邊釘一圈模板條，可以防止模板底部漏漿。支模過程中，一定要嚴格控制垂直度，不允許超過規范允許范圍。6.5、每柱模下腳留一三角形清掃口，便于清理垃圾。6.6、柱、墻模板在施工縫及模板拼縫處粘貼海綿條，以防漏漿。6.7、梁、板跨度大于4m時，按2起拱。12、6.8、模板工程驗收重點控制剛度、垂直度、平整度、拼縫錯位，柱、梁接口、門、窗洞口加固，特別注意外圍模板、柱模、電梯井模、樓梯間模等處模板軸線位置正確性。第七節 模板拆除7.1、 底模拆除時的混凝土強度要求:由專門留置的拆模砼試塊強度確定拆模時間:構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1007.2、側模拆除：混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。7.3、模板拆除：拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板及支架宜分散堆放并及時清運。7.4、拆除前的準備及要求:模板拆除前，由施工員填寫模板拆除申請表，項目13、技術負責人審批后方可進行。模板拆除時臨時警戒線已設置，并派專人監護。7.5、梁、板模拆除：7.5.1 拆模順序：拆除支架部分水平拉桿及剪刀撐拆除梁側模及支撐 拆除木楞及支柱拆除梁底模及支撐系統。7.5.2 拆除梁底模時，應從跨中向兩端作業。用鋼鍥輕輕撬動模板，或用木錘輕擊，切不可用鋼棍猛擊亂撬。每塊模板拆下時，應用人工托扶放在地上。板模拆模時先拆支撐，然后用小撬棍相對兩側面中點將模殼撬起拆除。嚴禁使拆下的模板自由墜落地面，拆除后模板要堆碼整齊，高度不超過2m。7.5.3 嚴禁拆除滿堂架時整體落架，操作面距模板高度不超過2m。7.5.4 模板拆除后，及時清理干凈，并做好“四口”防護。7.6、墻、14、柱模拆除：7.6.1 單塊就位組拼墻模先拆墻兩邊的接縫窄條模板，再拆除背楞和穿墻螺栓，然后逐次向墻中心方向逐塊拆除。7.6.2 整體拼裝模板拆除時，先拆除穿墻螺栓，解除水平、斜撐扣件，再拆除組拼大模板端部接縫處的窄條模板，然后敲擊大模板上部，使之脫離墻體，用撬棍撬組拼大模板邊肋，使之全部脫離墻體，最后用塔吊吊運拆離后的模板。7.7、拆模時必須注意確保砼結構的質量和安全，應嚴格遵守以下規定:7.7.1 拆除模板及其支架結構時，在砼強度符合設計砼強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載。當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐，方可施工加荷。7.7.2 拆模順序是15、先拆除非承重部位再拆除承重部位；即墻模梁側模板底模梁底模。7.7.3 在拆除模板過程中，如發現砼出現異常現象，可能影響砼結構的安全和質量等問題時，應立即停止拆模，并經處理認證后，方可繼續拆模。第四章 施工保證措施第一節 質量保證措施1.1、 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性，模板及其支架的強度、剛度、穩定性驗算詳見模板工程計算書。1.2、在涂刷模板隔離劑時，不得污染鋼筋和混凝土接槎處。1.3、 模板安裝應滿足：1.3.1 模板接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板16、應澆水濕潤，但模板內不應有積水。1.3.2 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。1.3.3 澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。1.3.4 固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，偏差符合規范規定:預埋件、預留孔和預留洞允許偏差范圍項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，01.4、現澆結構模板安裝的偏差應符合規范規定:現澆結構模板安裝偏差允許范圍項目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面17、標高5截面內部尺寸基礎10柱、墻、梁+4，5層高垂直度5m65m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度5豎向模板及其支架的支承部分，應有足夠的支承面積。其支承面必須具備足夠強度，滿足全部荷載的承載力。安裝模板及其支架過程中，必須設置足夠的臨時固定設施，以免傾覆。1.5、本工程模板施工質量控制程序圖如下所示：第二節 成品保護2.1、 梁模板安裝完后，要拉中線或用吊線錘根據其控制線進行檢查，復核各梁模中心線和邊線位置，同時用鋼卷尺校核梁模的截面尺寸。2.2、 每次澆筑前要先在施工員、技術員以及專業人員帶領下檢查模板定位是否有誤，扣件、螺栓是否牢固等，檢查無誤后方可澆筑。2.3、 混凝土澆注過程中，要派專18、門木工配合鋼筋工、混凝土工在現場值班，發現漏漿、模板變形、支撐不牢等問題馬上組織人員封堵加固。砼振搗過程中振搗棒不可直接作用于模板面（邊），應距離模板50mm左右。2.4、 為了防止跑模，豎向結構每次下料澆筑高度不能超過500mm，待下層砼振搗密實以后再繼續往上澆筑。2.5、 嚴格按規范要求確定拆模時間，脫模時不允許用橇棍直接插入砼與模板間強行撬開模板或用錘子砸，以保護成品。定型模板拆除時，應先拆除模板間的對拉螺栓及連接件，確認模板與墻體脫落后方可吊起大模板。2.6、拆模后要對混凝土進行養護，拆下的模板要及時清理、修復，注意及時清運、均勻堆碼，以免樓地面過載。施工縫防護第三節 職業健康及安全文19、明保證措施3.1、新工人進場，必須做好安全三級教育。支、拆模前應對工人進行專項安全技術交底。操作人員安全防護用品佩戴齊全，支設平臺模時，外架應高于操作面1.5m，在外架上的支、拆模人員須系好安全帶。3.2、模板上堆放材料不超過3000N/m2，嚴禁超載，且堆料均勻。3.3、模板搭設后，未經驗收不得進入下道工序。3.4、嚴格執行模板拆除審批制度，未經審批不得拆除。3.5、支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板連結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的扣件和模板運走，防止墜下傷人。 3.6、采用人工（含輸送泵）運輸砼澆筑時，用簡易腳手架搭設離板面300mm、寬度3m的走20、道， 架管下墊4090100的木枋，短木枋與板模釘牢,防止泵管震動影響支模架穩固（或在泵管下墊廢舊輪胎）；單獨澆筑墻、柱砼，操作架與滿堂架分離，操作架須穩固、防護設施到位。第五章 250*600梁計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱250*600混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600模板支架高度H(m)7.4模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)30 二、模板體系設計新澆混21、凝土梁支撐方式梁側無板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)750步距h(mm)1500混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)375梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100梁底支撐小梁根數3梁底支撐小梁間距125每縱距內附加梁底支撐主梁根數0結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)14面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.3面板彈性模量E(N/mm2)9000 取單位寬度b=1000mm，按二等跨連續梁計算22、： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m23、 q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.12520.4750.12520.04kNm Mmax/W0.04106/32666.6671.224N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52115.41254/(1009000228666.667)0.01mmL/400125/4000.312mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375q1靜L+0.437q1活L=0.37518.24、7110.125+0.4371.7640.1250.973kN R2=1.25q1L=1.2520.4750.1253.199kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375q2L=0.37515.40.1250.722kN R2=1.25q2L=1.2515.40.1252.406kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式簡支梁 承載能力極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左25、R1/b=0.973/10.973kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2/b = Max3.199/1= 3.199kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R3/b=0.973/10.973kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.03kN/m 梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左0.91.350.50.6=0.365kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右0.91.350.50.6=0.365kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左=0.973+0.03+0.365=1.368kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=26、3.199+0.03=3.23kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右=0.973+0.03+0.365=1.368kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max1.368,3.23,1.368=3.23kN/m 正常使用極限狀態： 梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左R1/b=0.722/10.722kN/m 梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中MaxR2/b = Max2.406/1= 2.406kN/m 梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右R3/b=0.722/10.722kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2 =0.025kN/m 梁左側模板傳遞給27、左邊小梁荷載q3左10.50.6=0.3kN/m 梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右10.50.6=0.3kN/m 左側小梁荷載q左q1左+q2+q3左=0.722+0.025+0.3=1.047kN/m 中間小梁荷載q中= q1中+ q2=2.406+0.025=2.431kN/m 右側小梁荷載q右q1右+q2+q3右=0.722+0.025+0.3=1.047kN/m 小梁最大荷載q=Maxq左,q中,q右=Max1.047,2.431,1.047=2.431kN/m 為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖： 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.128、253.230.92，0.53.230.120.327kNm =Mmax/W=0.327106/54000=6.056N/mm2f=13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.230.9，3.230.11.454kN max=3Vmax/(2bh0)=31.4541000/(24090)0.606N/mm2=1.3N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 15ql14/(384EI)52.4319004/(3849000243104)0.95mml1/400900/4002.25mm 2ql24/(8EI)2.4311004/(8900024310429、)0.001mm2l2/4002100/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.230.9,0.53.230.9+3.230.1=2.907kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.231kN,R2=2.907kN,R3=1.231kN 正常使用極限狀態 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.4310.9,0.52.4310.9+2.4310.1=2.188kN 同理可得： 梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=0.942kN,R2=2.188kN,R3=0.942kN 六、主梁驗算主30、梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.8主梁計算截面類型(mm)482.8主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.853106/4250=200.589N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.685kN max=2Vmax/A=22.6851000/39813.49N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) m31、ax1.588mmL/400750/4001.875mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=2.685kN，R2=2.685kN 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc0.67 扣件最大受力NmaxR1，R22.685kNRc=kc12=0.6712=8.04kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)482.8鋼管計算截面類型(mm)482.8鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)398回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.1 1、長細比驗32、算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.641 2、穩定性計算 R12.685kN，R22.685kN 立柱最大受力NmaxR1，R2+0.91.350.1(7.4-0.6)max2.685，2.685+0.8263.511kN fN/(A)3.511103/(0.641398)13.761N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=7.4/20=0.373 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面33、承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)14混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)7.488混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.858立柱墊板長a(mm)100立柱墊板寬b(mm)100 F1=N=3.511kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個34、方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算35、中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1920130/1000=71.832kNF1=3.511kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表436、.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=3.511kN 滿足要求！ 計算依據： 1、混凝土結構工程施工規范GB50666-37、2011 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱250*600混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250600新澆混凝土梁計算跨度(m)8 二、荷載組合側壓力計算依據規范混凝土結構工程施工規范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24結構重要性系數1可變組合系數0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側模，側壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)0.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側38、模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.6min34.213，14.414.4kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2 下掛部分：承載能力極限狀態設計值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.914.4+1.40.9220.016kN/m2 下掛部分：正常使用極限狀態設計值S正G4k14.4 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)600 梁左側梁右側樓板厚度(mm)00梁下掛側模高度39、(mm)600600小梁道數(下掛)33 左側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1100對拉螺栓2500對拉螺栓 右側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1100對拉螺栓2500對拉螺栓 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)14面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.3面板彈性模量E(N/mm2)9000 1、下掛側模 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板計算簡圖如下： 1、40、抗彎驗算 q1bS承120.01620.016kN/m q1靜01.350.9G4kb11.350.914.4117.496kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.125q1L20.125q10.320.225kNm Mmax/W0.225106/32666.6676.893N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正114.414.4kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52114.43004/(1009000228666.667)0.295mm300/400=0.75mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力41、極限狀態 R下掛max1.25q1l左1.2520.0160.37.506kN 正常使用極限狀態 R下掛max1.25l左q1.250.314.45.4kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)100小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)4090小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁截面慣性矩I(cm4)243 1、下掛側模 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q7.506kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.542、060.62，0.57.5060.12=0.27kNm Mmax/W0.27106/540005.004N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.5060.6，7.5060.1=2.702kN max=3Vmax/(2bh0)=32.7021000/(24090)1.126N/mm21.3N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q5.4kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.46004/(10090002430000)0.217mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=5.41004/(8943、0002430000)=0.003mm100/400=0.25mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 R下掛maxmax1.17.5060.6，0.47.5060.6+7.5060.14.954kN 正常使用極限狀態 R下掛maxmax1.15.40.6，0.45.40.6+5.40.13.564kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.8主梁計算截面類型(mm)482.8主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm44、3)4.25主梁受力不均勻系數0.6 1、下掛側模 因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數為0.6。 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R10.91kN，R22.972kN，R30.91kN 正常使用極限狀態：R10.642kN，R22.138kN，R30.642kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.206106/4250=48.518N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max=2Vmax/A=21.4861000/3987.467N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.072mm400/4001 mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 R下掛max2.396/0.6=3.993kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力。可知對拉螺栓受力N0.95Max3.9933.794kNNtb17.8kN 滿足要求！