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1、 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高9.00m新澆混凝土樓板板厚(mm)300模板支架高度H(m)4.05模板支架縱向長度L(m)30模板支架橫向長度B(m)30 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋2、自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板支拆環境不考慮風荷載 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)100結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向3、)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)14面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.3面板彈性模量E(N/mm2)9000面板計算方式三等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承載能力極限狀態 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.4、2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.3)+1.40.72.5 1=11.475kN/m q1靜=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.3)1=9.27kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.65、3kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.19.270.22+0.1172.2050.220.047kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1220.22+0.2132.2050.2，0.10.1220.22+0.1752.2050.20.094kNm MmaxmaxM1，M2max0.047，0.0940.094kNm Mmax/W0.094106/32666.6672.887N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6777.636、2004/(1009000228666.667)=0.04mm 0.04mmL/400200/4000.5mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+7、(24+1.1)0.3)+1.40.72.50.2=2.344kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.2=1.903kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.441kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.20.073kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1251.9030.82+0.1250.4410.820.187kNm M2max8、0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0730.82+0.2032.2050.8，0.1250.0730.82+0.1882.2050.80.361kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.3440.12/2，0.0730.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.187，0.361，0.2210.361kNm =Mmax/W=0.361106/54000=6.692N/mm2f=13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6251.99、030.8+0.6250.4410.81.172kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0730.8+0.6882.2051.553kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.3440.1，0.0730.1+2.2052.212kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.172，1.553，2.2122.212kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2121000/(24090)0.922N/mm2=1.3N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)0.21.566kN/m 撓度,跨中max010、.521qL4/(100EI)=0.5211.5668004/(1009000243104)0.153mmL/400800/4002mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.8主梁計算截面類型(mm)482.8主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+11、G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.71.50.22.216kN/m q1靜0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.3)0.21.951kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.265kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.3)0.21.606kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.252.2160.82.12、216kN 按懸臂梁，R12.2160.10.222kN RmaxRmax，R12.216kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.251.6060.81.606kN 按懸臂梁，R1q2l1=1.6060.10.161kN RmaxRmax，R11.606kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) =Mmax/W=0.687106/4250=161.638N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) max=2Vmax/A=25.0141000/39825.194N/mm2=125N/mm2 滿足要求13、！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=0.846mm=800/400=2mm 懸挑段max0.296mm=2100/400=0.5mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=6.066kN，R2=9.446kN，R3=9.446kN，R4=6.066kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N9.446kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數11.386非14、頂部立柱計算長度系數21.755鋼管截面類型(mm)482.8鋼管計算截面類型(mm)482.8鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)398立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非頂部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/16=164.588=210 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ15、130-2011，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.410.2 = 2.207kN/m 同上四六步計算過程，可得： R16.042kN，R29.407kN，R39.407kN，R46.042kN 頂部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，0.199 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max6.042，9.407，9.407，6.042=9.407kN f N1/(A)9407/(0.1993916、8)118.772N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max6.042,9.407,9.407,6.042+11.20.154.05=10.136kN f=N/(1A)10.136103/(0.199398)=127.977N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不17、應大于3 H/B=4.05/30=0.1353 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)450混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)6.902混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.737立柱墊板長a(mm)200立柱墊板寬b(mm)200 F1=N=10.136kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h218、000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結19、構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)12520430/1000=559.029kNF1=10.136kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.320、5clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=10.136kN 滿足要求！