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1、人防部分計算書一. 概 述本工程為廣州市高級技工學校遷建工程北區項目人防地下室，為附建式地下一層人防地下室。本工程采用框架結構體系。結構頂板采用梁板式樓蓋。結構層高4.100、5.550m，人防頂板板厚250300 mm；外墻厚度300 mm，臨空墻厚300mm。本工程防核武器等級為核6級,防常規武器等級為常6級。本工程場地抗震設防烈度七度，地震分為第一組，建筑場地類別為II類。 二、材料：混凝土: C30 靜力軸心抗壓強度設計值：14.3 N/MM2 動力軸心抗壓強度設計值：21.45 N/MM2 C35 靜力軸心抗壓強度設計值：16.7 N/MM2 動力軸心抗壓強度設計值：25.05 N/2、MM2 C40 靜力軸心抗壓強度設計值：19.1 N/MM2 動力軸心抗壓強度設計值：28.65N/MM2 鋼筋：HPB300 靜力抗拉強度設計值：270 N/MM2 動力抗拉強度設計值：378 N/MM2HRB335 靜力抗拉強度設計值：300 N/MM2動力抗拉強度設計值：405 N/MM2 HRB400 靜力抗拉強度設計值：360 N/MM2 動力抗拉強度設計值：432 N/MM2三、結構選型,計算要點及計算軟件1. 頂板采用梁板式結構 在人防荷載作用，頂板及頂板梁主要受豎向荷載控制，因此計算僅取一層計算內力，且計算不考慮風荷載及地震荷載2.外墻：先在平時荷載（水、土壓力）作用下按底板端3、固端作彈性計算，同時驗算墻體最大裂縫值，控制最大裂縫值 20 0.55 調整信息 . 梁剛度放大系數是否按2010規范取值： 是 托墻梁剛度增大系數： BK_TQL = 1.00 梁端彎矩調幅系數： BT = 0.85 梁活荷載內力增大系數： BM = 1.00 連梁剛度折減系數： BLZ = 1.00 梁扭矩折減系數： TB = 0.40 全樓地震力放大系數： RSF = 1.00 0.2Vo 調整分段數： VSEG = 0 0.2Vo 調整上限： KQ_L = 2.00 框支柱調整上限： KZZ_L = 5.00 頂塔樓內力放大起算層號： NTL = 0 頂塔樓內力放大： RTL = 1.4、00 框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級自動提高一級:是 柱實配鋼筋超配系數 CPCOEF91 = 1.15 墻實配鋼筋超配系數 CPCOEF91_W = 1.15 是否按抗震規范5.2.5調整樓層地震力IAUTO525 = 1 弱軸方向的動位移比例因子 XI1 = 0.00 強軸方向的動位移比例因子 XI2 = 0.00 是否調整與框支柱相連的梁內力 IREGU_KZZB = 0 薄弱層判斷方式： 按高規和抗規從嚴判斷 強制指定的薄弱層個數 NWEAK = 0 薄弱層地震內力放大系數 WEAKCOEF = 1.25 強制指定的加強層個數 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋強度 (5、N/mm2): JB = 360 柱箍筋強度 (N/mm2): JC = 360 墻水平分布筋強度 (N/mm2): FYH = 360 墻豎向分布筋強度 (N/mm2): FYW = 360 邊緣構件箍筋強度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大間距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大間距 (mm): SC = 100.00 墻水平分布筋最大間距 (mm): SWH = 200.00 墻豎向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 結構底部單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數: NSW = 0 結構底部NSW層的墻豎向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60 梁抗剪6、配筋采用交叉斜筋時 箍筋與對角斜筋的配筋強度比: RGX = 1.00 設計信息 . 結構重要性系數: RWO = 1.00 鋼柱計算長度計算原則(X向/Y向): 有側移/有側移 梁端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 柱端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 是否考慮 P-Delt 效應： 否 柱配筋計算原則: 按單偏壓計算 按高規或高鋼規進行構件設計: 否 鋼構件截面凈毛面積比: RN = 0.50 梁保護層厚度 (mm): BCB = 30.00 柱保護層厚度 (mm): ACA = 30.00 剪力墻構造邊緣構件的設計執行高規7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考慮受壓鋼筋: 是 結構中的框7、架部分軸壓比限值按純框架結構的規定采用:否 當邊緣構件軸壓比小于抗規6.4.5條規定的限值時一律設置構造邊緣構件: 是 是否按混凝土規范B.0.4考慮柱二階效應: 否 支撐按柱設計臨界角度: 20.00 荷載組合信息 . 恒載分項系數: CDEAD= 1.30 活載分項系數: CLIVE= 1.50 風荷載分項系數: CWIND= 1.50 水平地震力分項系數: CEA_H= 1.30 豎向地震力分項系數: CEA_V= 0.50 溫度荷載分項系數: CTEMP = 1.50 吊車荷載分項系數: CCRAN = 1.50 特殊風荷載分項系數: CSPW = 1.50 活荷載的組合值系數: CD8、_L = 0.70 風荷載的組合值系數: CD_W = 0.60 重力荷載代表值效應的活荷組合值系數: CEA_L = 0.50 重力荷載代表值效應的吊車荷載組合值系數:CEA_C = 0.50 吊車荷載組合值系數: CD_C = 0.70 溫度作用的組合值系數: 僅考慮恒載、活載參與組合: CD_TDL = 0.60 考慮風荷載參與組合: CD_TW = 0.00 考慮地震作用參與組合: CD_TE = 0.00 砼構件溫度效應折減系數: CC_T = 0.30 地下信息 . 土的水平抗力系數的比例系數(MN/m4): MI = 3.00 扣除地面以下幾層的回填土約束: MMSOIL = 09、 回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00 回填土側壓力系數: Rsol = 0.50 外墻分布筋保護厚度 (mm): WCW = 35.00 室外地平標高 (m): Hout = -0.35 地下水位標高 (m): Hwat = -20.00 室外地面附加荷載 (kN/m2): Qgrd = 0.00 1層人防設計等級: Mars = 6級(核) 人防地下室層數: Mair = 1 地下室頂板豎向等效荷載 (kN/m2) QE1 =見PM定義 地下室外圍墻的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =見PM定義 剪力墻底部加強區的層和塔信息. 層號 塔號 1 1 用戶指定薄弱層的10、層和塔信息. 層號 塔號 用戶指定加強層的層和塔信息. 層號 塔號 約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息. 層號 塔號 類別 1 1 約束邊緣構件層 * * 各層的質量、質心坐標信息 * * 層號 塔號 質心 X 質心 Y 質心 Z 恒載質量 活載質量 附加質量 質量比 (m) (m) (t) (t) 1 1 -1.447 2.085 5.000 6480.8 0.0 0.0 1.00 活載產生的總質量 (t): 0.000 恒載產生的總質量 (t): 6480.798 附加總質量 (t): 0.000 結構的總質量 (t): 6480.798 恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載 結構的總質量11、包括恒載產生的質量和活載產生的質量和附加質量 活載產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果 (1t = 1000kg) * * 各層構件數量、構件材料和層高 * * 層號(標準層號) 塔號 梁元數 柱元數 墻元數 層高 累計高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 77(35/ 360) 62(35/ 360) 29(35/ 360) 5.000 5.000 * * 風荷載信息 * * 層號 塔號 風荷載X 剪力X 傾覆彎矩X 風荷載Y 剪力Y 傾覆彎矩Y 1 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0= 各樓層等效尺寸(單位:12、m,m*2)= 層號 塔號 面積 形心X 形心Y 等效寬B 等效高H 最大寬BMAX 最小寬BMIN 1 1 2465.64 -0.68 -0.27 61.37 40.16 61.42 40.09 = 計算信息 = 計算日期 : 2015. 1.27 開始時間 : 16:52:34 可用內存 : 2395.0MB 第一步: 數據預處理 第二步: 計算每層剛度中心、自由度、質量等信息 第三步: 組裝剛度矩陣并分解 第四步: 形成荷載向量 第五步: 計算位移 第六步: 計算桿件內力 結束日期 : 2015. 1.27 時間 : 16:52:40 總用時 : 0: 0: 6 = 各層剛心、偏心率、相13、鄰層側移剛度比等計算信息 Floor No : 層號 Tower No : 塔號 Xstif，Ystif : 剛心的 X，Y 坐標值 Alf : 層剛性主軸的方向 Xmass，Ymass : 質心的 X，Y 坐標值 Gmass : 總質量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值(剪切剛度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值 或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(剪切剛度) RJX314、，RJY3，RJZ3: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(地震剪力與地震層間位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= -0.2411(m) Ystif= -0.3565(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -1.4470(m) Ymass= 2.0851(m) Gmass(活荷折減)= 6480.7979( 6480.7979)(t) Eex = 0.0286 Eey = 0.0467 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 9.7105E+07(kN/m) R15、JY1 = 6.3085E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小剛度比: 1.0000(第 1層第 1塔) Y方向最小剛度比: 1.0000(第 1層第 1塔)=結構整體抗傾覆驗算結果= 抗傾覆力矩Mr 傾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零應力區(%) X風荷載 2034970.5 0.0 20349704.00 0.00 Y風荷載 1305880.9 0.0 13058808.00 0.00 X 地 震 2034970.5 0.0 20349704.00 0.00 Y 地 震 1305880.9 0.0 13058808.00 0.00 * * 樓16、層抗剪承載力、及承載力比值 * * Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比 - 層號 塔號 X向承載力 Y向承載力 Ratio_Bu:X,Y - 1 1 0.5524E+05 0.4054E+05 1.00 1.00 X方向最小樓層抗剪承載力之比: 1.00 層號: 1 塔號: 1 Y方向最小樓層抗剪承載力之比: 1.00 層號: 1 塔號: 1人防門框墻：（選取具有代表性的門框計算）-計算項目: MKQ1左框柱- 計算條件 L = 300.00(mm) L1 = 266.00 (mm) L2 = 200.00 (mm) h = 300.00 (mm) qe = 200.00 (kN17、/m2) qi = 121.20 (kN/m) 砼強度等級: C35 配筋計算 as : 30 (mm) 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距(mm): 150 計算結果 彎矩(kN.m/m)： M = 36.239 剪力(kN/m)： V = 161.200 *按懸臂構件計算* - 抗彎拉筋構造配筋: 配筋率Us=0.10% Us_min=0.25% 抗彎受拉筋: As = 750(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m) -計算項目: MKQ1右框柱- 計算條件 L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (m18、m) h = 300.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 121.20 (kN/m) 砼強度等級: C35 配筋計算 as : 30 (mm) 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距(mm): 150 計算結果 彎矩(kN.m/m)： M = 53.359 剪力(kN/m)： V = 181.200 *按懸臂構件計算* - 抗彎拉筋構造配筋: 配筋率Us=0.15% Us_min=0.25% 抗彎受拉筋: As = 750(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m) -計算項目: MKQ1上擋梁- 計算條件 砼強度等級: C35 配19、筋計算as(mm): 30 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 150 (mm) 支座彎矩調幅幅度: 15.000 % 不檢查最小相對受壓區高度 左支座固定 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 1 1.900 500 300 計算結果 跨號: 1 左 中 右彎矩(-)(kN.m): -58.45 -0.00 -58.45彎矩(+)(kN.m): 0.00 44.70 0.00剪 力(kN): 217.17 0.00 -217.17上部縱筋(mm2): 518 375 518下部縱筋(mm2): 375 393 375抗剪箍筋(mm2): 7920、 79 79 -計算項目: MKQ3邊柱- 計算條件 砼強度等級: C35 配筋計算as(mm): 35 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 100 (mm) 支座彎矩調幅幅度: 15.000 % 左支座固定 右支座簡支 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 1 4.100 500 500 計算結果 跨號: 1 左 中 右彎矩(-)(kN.m): -447.50 -0.00 -0.00彎矩(+)(kN.m): 0.00 361.20 0.00剪 力(kN): 598.92 175.76 -268.48上部縱筋(mm2): 2450 625 6221、5下部縱筋(mm2): 817 1937 625抗剪箍筋(mm2): 154 49 49-計算項目: FMQ1左框柱- 計算條件 L = 670.00(mm) L1 = 636.00 (mm) L2 = 570.00 (mm) h = 500.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 95.00 (kN/m) 砼強度等級: C35 配筋計算 as : 30 (mm) 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距(mm): 150 計算結果 彎矩(kN.m/m)： M = 92.910 剪力(kN/m)： V = 209.000 *按懸臂構件計算* - 抗22、彎拉筋構造配筋: 配筋率Us=0.09% Us_min=0.25% 抗彎受拉筋: As = 1250(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m)-計算項目: FMQ1右框柱- 計算條件 L = 630.00(mm) L1 = 596.00 (mm) L2 = 530.00 (mm) h = 500.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 95.00 (kN/m) 砼強度等級: C35 配筋計算 as : 30 (mm) 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距(mm): 150 計算結果 彎矩(kN.m/m)： M = 84.710 剪力23、(kN/m)： V = 201.000 *按懸臂構件計算* - 抗彎拉筋構造配筋: 配筋率Us=0.08% Us_min=0.25% 抗彎受拉筋: As = 1250(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m)-計算項目: FMQ1上擋梁- 計算條件 砼強度等級: C35 配筋計算as(mm): 30 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 150 (mm) 支座彎矩調幅幅度: 15.000 % 不檢查最小相對受壓區高度 左支座固定 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 1 1.670 400 500 計算結果 跨號: 1 左 中 右彎矩24、(-)(kN.m): -38.92 -0.00 -38.92彎矩(+)(kN.m): 0.00 29.76 0.00剪 力(kN): 164.49 0.00 -164.50上部縱筋(mm2): 500 500 500下部縱筋(mm2): 500 500 500抗剪箍筋(mm2): 63 63 63 -計算項目: DMQ1右框柱- 計算條件 砼強度等級: C35 配筋計算as(mm): 35 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 100 (mm) 支座彎矩調幅幅度: 15.000 % 左支座固定 右支座簡支 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 125、 4.100 1000 500 計算結果 跨號: 1 左 中 右彎矩(-)(kN.m): -1732.90 -0.00 -0.00彎矩(+)(kN.m): 0.00 1800.89 0.00剪 力(kN): 2061.24 1057.37 -1306.01上部縱筋(mm2): 10782 7733 1250下部縱筋(mm2): 7158 11357 1250抗剪箍筋(mm2): 737 238 361 -計算項目: DMQ1上擋梁- 計算條件 砼強度等級: C35 配筋計算as(mm): 30 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 150 (mm) 支座彎矩調幅幅度:26、 15.000 % 左支座固定 右支座固定 跨號 跨長 截面寬度(mm) 截面高度(mm) 1 6.000 1200 500 計算結果 跨號: 1 左 中 右彎矩(-)(kN.m): -1468.03 -0.00 -1468.04彎矩(+)(kN.m): 0.00 1122.61 0.00剪 力(kN): 1727.10 -0.00 -1727.10上部縱筋(mm2): 8278 1500 8278下部縱筋(mm2): 2759 6097 2759抗剪箍筋(mm2): 901 129 901-計算項目: 人防臨空墻 LKQ1- 計算條件 墻長 = 6.00(m) 墻高 = 5.55 (m) 墻27、厚 = 300 (mm)墻面均布荷載: 130.00 (kN/m2)豎向均布荷載: 300.00 (kN/m)砼強度等級: C35 縱筋級別: HRB400 配筋計算as (mm): 30 (mm) 跨中彎矩計算放大系數: 1.00 支座彎矩計算放大系數: 1.00 * 下邊 右邊 上邊 左邊支承條件: 固定 簡支 簡支 簡支內力結果 (已乘計算放大系數)內力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓):跨中彎矩(kN.m/m): Ma = 107.00 Mb = 124.35垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -248.69 -0.00 -0.00 -0.00配筋結果軸壓比: N/(A*f28、c)= 0.0499豎直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷載作用面為外側 上截面： 非荷載側= 600 荷載側= 750(mm2/m) 中截面： 非荷載側= 910 荷載側= 600(mm2/m) 下截面： 非荷載側= 600 荷載側= 2109(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷載側 750 750 750 非荷載側 750 946 750 -計算項目: 人防臨空墻 LKQ2- 計算條件 墻長 = 6.00(m) 墻高 = 4.10 (m) 墻厚 = 300 (mm)墻面均布荷載: 160.00 (kN/m2)豎向均布29、荷載: 300.00 (kN/m)砼強度等級: C35 縱筋級別: HRB400 配筋計算as (mm): 30 (mm) 跨中彎矩計算放大系數: 1.00 支座彎矩計算放大系數: 1.00 * 下邊 右邊 上邊 左邊支承條件: 固定 簡支 簡支 簡支內力結果 (已乘計算放大系數)內力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓):跨中彎矩(kN.m/m): Ma = 52.73 Mb = 112.86垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -225.73 -0.00 -0.00 -0.00配筋結果軸壓比: N/(A*fc)= 0.0499豎直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋,30、 荷載作用面為外側 上截面： 非荷載側= 600 荷載側= 750(mm2/m) 中截面： 非荷載側= 799 荷載側= 600(mm2/m) 下截面： 非荷載側= 600 荷載側= 1888(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷載側 750 750 750 非荷載側 750 750 750 -計算項目: 人防臨空墻 LKQ3- 計算條件 墻長 = 6.00(m) 墻高 = 4.60 (m) 墻厚 = 300 (mm)墻面均布荷載: 130.00 (kN/m2)豎向均布荷載: 300.00 (kN/m)砼強度等級: C35 縱筋級別: HRB4031、0 配筋計算as (mm): 30 (mm) 跨中彎矩計算放大系數: 1.00 支座彎矩計算放大系數: 1.00 * 下邊 右邊 上邊 左邊支承條件: 固定 簡支 簡支 簡支內力結果 (已乘計算放大系數)內力按塑性理論計算(適用于大偏心受壓):跨中彎矩(kN.m/m): Ma = 63.03 Mb = 107.84垂直板邊彎矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -215.69 -0.00 -0.00 -0.00配筋結果軸壓比: N/(A*fc)= 0.0499豎直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷載作用面為外側 上截面： 非荷載側= 600 荷載側= 750(mm2/m32、) 中截面： 非荷載側= 750 荷載側= 600(mm2/m) 下截面： 非荷載側= 600 荷載側= 1791(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷載側 750 750 750 非荷載側 750 750 750 -計算項目: 人防外墻 WQ1計算-1 基本資料1.1 幾何信息地下室層數1地下室頂標高(m)0.000墻寬 L(m)7.400外地坪標高(m)-0.300層高表層層高(m)外墻厚(mm)-1層4.100300板邊支撐條件表板邊頂邊底邊側邊支承方式簡支固定簡支1.2 荷載信息土壓力計算方法靜止土壓力靜止土壓力系數0.500水土側壓計算33、水土分算地下水壓是否調整地下水埋深(m)1.000土天然容重(kN/m3)18.00土飽和容重(kN/m3)20.00上部恒載-平時(kN/m)50.00上部活載-平時(kN/m)50.00上部恒載-戰時(kN/m)100.00地面活載-平時(kPa)20.00人防等效靜荷載(kPa)位置等效靜荷載位置等效靜荷載位置等效靜荷載-1層35.000 1.3 配筋信息砼強度等級C35配筋調整系數1.0鋼筋級別HRB400豎向配筋方法純彎壓彎取大外縱筋保護層(mm)50豎向配筋方式非對稱內縱筋保護層(mm)20裂縫限值(mm)0.20泊松比0.20裂縫控制配筋考慮p-效應1.4 計算選項信息豎向彎矩計34、算方法連續梁板計算類型平時組合彈性板板計算類型戰時組合塑性板支座彎矩調幅幅度(%)0.0塑性板1.8蒸氣養護或摻早強劑活載準永久值系數0.50水壓準永久值系數0.50活載調整系數1.002 計算 （1）荷載計算 （2）內力計算 （3）配筋計算 （4）裂縫驗算 荷載說明： 永久荷載：土壓力荷載，上部恒載-平時，上部恒載-戰時 可變荷載：地下水壓力，地面活載，上部活載-平時，人防荷載 平時組合：平時荷載基本組合 戰時組合：戰時荷載基本組合 準永久組合：平時荷載準永久組合(用于裂縫計算)2.1 荷載計算2.1.1 墻上豎向壓力 平時組合（kN/m）：1.30050.000+1.50050.000=135、30.000 戰時組合（kN/m）：1.200100.000=120.000 準永久組合（kN/m）：50.000+0.50050.000=75.0002.1.2 側壓荷載計算(1) 土壓力標準值(kPa)水土分算，土側壓按靜止土壓力計算，靜止土壓力系數k = 0.500地下室頂面，標高0.000，在地面（-0.300）以上 土壓力起算位置，標高-0.300 -1層底，標高-4.100，總埋深3.800，地下水位以上1.000，地下水位以下2.800 地下水位處, 標高-1.300，埋深1.000 式中： p -土壓力(kN/m2) pw -水壓力(kN/m2) k -土壓力系數 r -土的天36、然容重(kN/m3) rsat -土的飽和容重(kN/m3) rw -水的重度(kN/m3) h1 -地下水位以上的土層厚度(m) h2 -地下水位以下的土層厚度(m)(2)地面上活載等效土壓力（標準值，kPa）：p=kGk=0.50020.000=10.000(3) 荷載組合系數表組合人防荷載土壓力水壓力平時地面活載上部恒載上部活載平時組合-1.301.301.501.301.50戰時組合1.001.301.30-1.30-(4) 側壓力荷載組合計算(kPa)：位置標高土壓力水壓力地面活載等效平時組合準永久組合人防荷載戰時組合-1層頂0.000.000.000.000.000.0035.0037、35.00外地坪頂-0.300.000.0010.0014.005.0035.0035.00地下水位-1.309.000.0010.0024.8014.0035.0045.80-1層底-4.1023.0028.0010.0080.8042.0035.00101.80(5) 側壓荷載分解結果表(kPa):平時組合準永久組合戰時組合地下室層號均布荷載三角荷載均布荷載三角荷載均布荷載三角荷載-110.76070.0402.30039.70035.00066.800注：表中所列三角荷載值是對應于各層底的荷載值(最大) -1層頂高出外地坪面，為了簡化內力計算，使用插值法修正了頂面處的側壓荷載值2.2 內38、力計算按連續梁計算豎向彎矩按連續梁模型計算，水平向彎矩仍按板塊模型計算調幅前(kN.m/m)層部位平時組合準永久組合戰時組合水平向 -1層左邊0.000.000.00跨中17.088.3321.50右邊0.000.000.00豎向 -1層頂邊0.000.000.00跨中40.6721.7564.64底邊-90.72-48.13-134.37 結果不進行調幅平時組合彎矩圖戰時組合彎矩圖準永久組合彎矩圖2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋說明: (1)配筋方法 水平按純彎配筋，豎向取壓彎與純彎配筋的大值 (2)單位說明: 以下各表格中單位除說明外，配筋面積單位:mm2/m，裂縫寬度單位:mm，39、 彎矩單位kN.m/m，軸力單位kN/m，配筋率:%2.3.2 平時組合計算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1層 水平向左邊-內側0.00-6000.20左邊-外側0.00-6000.20跨中-內側17.08-6000.20跨中-外側17.08-6000.20右邊-內側0.00-6000.20右邊-外側0.00-6000.20 豎向頂邊-內側0.00130.06000.20頂邊-外側0.00130.06000.20跨中-內側40.67130.06000.20跨中-外側40.67130.06000.20底邊-內側-90.72130.06000.20底邊-外40、側-90.72130.012600.422.3.3 戰時組合計算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1層 水平向左邊-內側0.00-7500.25左邊-外側0.00-7500.25跨中-內側21.50-7500.25跨中-外側21.50-7500.25右邊-內側0.00-7500.25右邊-外側0.00-7500.25 豎向頂邊-內側0.00120.07500.25頂邊-外側0.00120.07500.25跨中-內側64.64120.07500.25跨中-外側64.64120.07500.25底邊-內側-134.37120.07500.25底邊-外側-13441、.37120.016200.542.3.4 控制情況計算配筋表層部位計算As選筋實配As實配筋率控制組合-1層 水平向左邊-內側750E142007700.26戰時組合左邊-外側750E142007700.26戰時組合跨中-內側750E142007700.26戰時組合跨中-外側750E142007700.26戰時組合右邊-內側750E142007700.26戰時組合右邊-外側750E142007700.26戰時組合 豎向頂邊-內側750E142007700.26戰時組合頂邊-外側750E142007700.26戰時組合跨中-內側750E142007700.26戰時組合跨中-外側750E142042、07700.26戰時組合底邊-內側750E142007700.26戰時組合底邊-外側1620E149017100.57戰時組合注：表中計算As取平時組合與戰時組合計算配筋的較大值2.4 裂縫驗算按實際配筋，及相應于準永久組合的彈性內力進行計算裂縫寬度限值:0.200mm層部位MqNq選筋實配As裂縫(mm)結論-1層 水平向左邊-內側0.0-E142007700.000滿足左邊-外側0.0-E142007700.000滿足跨中-內側8.3-E142007700.013滿足跨中-外側8.3-E142007700.000滿足右邊-內側0.0-E142007700.000滿足右邊-外側0.0-E1443、2007700.000滿足 豎向頂邊-內側0.075.0E142007700.000滿足頂邊-外側0.075.0E142007700.000滿足跨中-內側21.875.0E142007700.024滿足跨中-外側21.875.0E142007700.000滿足底邊-內側-48.175.0E142007700.000滿足底邊-外側-48.175.0E149017100.041滿足最大裂縫寬度:0.041=0.200，滿足要求。2.5 實際配筋表層部位選筋實配面積配筋率配筋控制-1層 水平向左邊-內側E142007700.26戰時組合左邊-外側E142007700.26戰時組合跨中-內側E142044、07700.26戰時組合跨中-外側E142007700.26戰時組合右邊-內側E142007700.26戰時組合右邊-外側E142007700.26戰時組合 豎向頂邊-內側E142007700.26戰時組合頂邊-外側E142007700.26戰時組合跨中-內側E142007700.26戰時組合跨中-外側E142007700.26戰時組合底邊-內側E142007700.26戰時組合底邊-外側E149017100.57戰時組合實際配筋簡圖-計算項目: 人防外墻 WQ2平時計算-1 基本資料1.1 幾何信息地下室層數1地下室頂標高(m)0.000墻寬 L(m)7.400外地坪標高(m)-0.300層45、高表層層高(m)外墻厚(mm)-1層5.550300板邊支撐條件表板邊頂邊底邊側邊支承方式簡支固定簡支1.2 荷載信息土壓力計算方法靜止土壓力靜止土壓力系數0.500水土側壓計算水土分算地下水壓是否調整地下水埋深(m)1.000土天然容重(kN/m3)18.00土飽和容重(kN/m3)20.00上部恒載-平時(kN/m)50.00上部活載-平時(kN/m)50.00上部恒載-戰時(kN/m)100.00地面活載-平時(kPa)20.00人防等效靜荷載(kPa)位置等效靜荷載位置等效靜荷載位置等效靜荷載-1層35.000 1.3 配筋信息砼強度等級C35配筋調整系數1.0鋼筋級別HRB400豎向46、配筋方法純彎壓彎取大外縱筋保護層(mm)50豎向配筋方式非對稱內縱筋保護層(mm)20裂縫限值(mm)0.20泊松比0.20裂縫控制配筋考慮p-效應1.4 計算選項信息豎向彎矩計算方法連續梁板計算類型平時組合彈性板板計算類型戰時組合塑性板支座彎矩調幅幅度(%)0.0塑性板1.8蒸氣養護或摻早強劑活載準永久值系數0.50水壓準永久值系數0.50活載調整系數1.002 計算 （1）荷載計算 （2）內力計算 （3）配筋計算 （4）裂縫驗算 荷載說明： 永久荷載：土壓力荷載，上部恒載-平時，上部恒載-戰時 可變荷載：地下水壓力，地面活載，上部活載-平時，人防荷載 平時組合：平時荷載基本組合 戰時組合：47、戰時荷載基本組合 準永久組合：平時荷載準永久組合(用于裂縫計算)2.1 荷載計算2.1.1 墻上豎向壓力 平時組合（kN/m）：1.30050.000+1.50050.000=130.000 戰時組合（kN/m）：1.300100.000=120.000 準永久組合（kN/m）：50.000+0.50050.000=75.0002.1.2 側壓荷載計算(1) 土壓力標準值(kPa)水土分算，土側壓按靜止土壓力計算，靜止土壓力系數k = 0.500地下室頂面，標高0.000，在地面（-0.300）以上 土壓力起算位置，標高-0.300 -1層底，標高-5.550，總埋深5.250，地下水位以上148、.000，地下水位以下4.250 地下水位處, 標高-1.300，埋深1.000 式中： p -土壓力(kN/m2) pw -水壓力(kN/m2) k -土壓力系數 r -土的天然容重(kN/m3) rsat -土的飽和容重(kN/m3) rw -水的重度(kN/m3) h1 -地下水位以上的土層厚度(m) h2 -地下水位以下的土層厚度(m)(2)地面上活載等效土壓力（標準值，kPa）：p=kGk=0.50020.000=10.000(3) 荷載組合系數表組合人防荷載土壓力水壓力平時地面活載上部恒載上部活載平時組合-1.301.301.501.301.50戰時組合1.001.301.30-149、.30-(4) 側壓力荷載組合計算(kPa)：位置標高土壓力水壓力地面活載等效平時組合準永久組合人防荷載戰時組合-1層頂0.000.000.000.000.000.0035.0035.00外地坪頂-0.300.000.0010.0014.005.0035.0035.00地下水位-1.309.000.0010.0024.8014.0035.0045.80-1層底-5.5530.2542.5010.00109.8056.5035.00130.80(5) 側壓荷載分解結果表(kPa):平時組合準永久組合戰時組合地下室層號均布荷載三角荷載均布荷載三角荷載均布荷載三角荷載-110.76099.0402.50、30054.20035.00095.800注：表中所列三角荷載值是對應于各層底的荷載值(最大) -1層頂高出外地坪面，為了簡化內力計算，使用插值法修正了頂面處的側壓荷載值2.2 內力計算按連續梁計算豎向彎矩按連續梁模型計算，水平向彎矩仍按板塊模型計算調幅前(kN.m/m)層部位平時組合準永久組合戰時組合水平向 -1層左邊0.000.000.00跨中49.5124.0763.59右邊0.000.000.00豎向 -1層頂邊0.000.000.00跨中100.3553.11144.34底邊-224.68-117.91-305.07 結果不進行調幅平時組合彎矩圖戰時組合彎矩圖準永久組合彎矩圖2.3 51、配筋及配筋成果表2.3.1 配筋說明: (1)配筋方法 水平按純彎配筋，豎向取壓彎與純彎配筋的大值 (2)單位說明: 以下各表格中單位除說明外，配筋面積單位:mm2/m，裂縫寬度單位:mm， 彎矩單位kN.m/m，軸力單位kN/m，配筋率:%2.3.2 平時組合計算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1層 水平向左邊-內側0.00-6000.20左邊-外側0.00-6000.20跨中-內側49.51-6000.20跨中-外側49.51-6000.20右邊-內側0.00-6000.20右邊-外側0.00-6000.20 豎向頂邊-內側0.00130.0600052、.20頂邊-外側0.00130.06000.20跨中-內側100.35130.014080.47跨中-外側100.35130.06000.20底邊-內側-224.68130.06000.20底邊-外側-224.68130.033271.112.3.3 戰時組合計算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1層 水平向左邊-內側0.00-7500.25左邊-外側0.00-7500.25跨中-內側63.59-7500.25跨中-外側63.59-7500.25右邊-內側0.00-7500.25右邊-外側0.00-7500.25 豎向頂邊-內側0.00120.07500.53、25頂邊-外側0.00120.07500.25跨中-內側144.34120.017480.58跨中-外側144.34120.07500.25底邊-內側-305.07120.07500.25底邊-外側-305.07120.038151.272.3.4 控制情況計算配筋表層部位計算As選筋實配As實配筋率控制組合-1層 水平向左邊-內側750E142007700.26戰時組合左邊-外側750E142007700.26戰時組合跨中-內側750E142007700.26戰時組合跨中-外側750E142007700.26戰時組合右邊-內側750E142007700.26戰時組合右邊-外側750E142054、07700.26戰時組合 豎向頂邊-內側750E142007700.26戰時組合頂邊-外側750E142007700.26戰時組合跨中-內側1748E148019240.64戰時組合跨中-外側750E142007700.26戰時組合底邊-內側750E142007700.26戰時組合底邊-外側3815E208039271.31戰時組合注：表中計算As取平時組合與戰時組合計算配筋的較大值2.4 裂縫驗算按實際配筋，及相應于準永久組合的彈性內力進行計算裂縫寬度限值:0.200mm層部位MqNq選筋實配As裂縫(mm)結論-1層 水平向左邊-內側0.0-E142007700.000滿足左邊-外側0.055、-E142007700.000滿足跨中-內側24.1-E142007700.038滿足跨中-外側24.1-E142007700.000滿足右邊-內側0.0-E142007700.000滿足右邊-外側0.0-E142007700.000滿足 豎向頂邊-內側0.075.0E142007700.000滿足頂邊-外側0.075.0E142007700.000滿足跨中-內側53.175.0E148019240.025滿足跨中-外側53.175.0E142007700.000滿足底邊-內側-117.975.0E142007700.000滿足底邊-外側-117.975.0E208039270.140滿足最大56、裂縫寬度:0.140=0.200，滿足要求。2.5 實際配筋表層部位選筋實配面積配筋率配筋控制-1層 水平向左邊-內側E142007700.26戰時組合左邊-外側E142007700.26戰時組合跨中-內側E142007700.26戰時組合跨中-外側E142007700.26戰時組合右邊-內側E142007700.26戰時組合右邊-外側E142007700.26戰時組合 豎向頂邊-內側E142007700.26戰時組合頂邊-外側E142007700.26戰時組合跨中-內側E148019240.64戰時組合跨中-外側E142007700.26戰時組合底邊-內側E142007700.26戰時組合底57、邊-外側E208039271.31戰時組合實際配筋簡圖現澆板式普通樓梯設計(4#LT)執行規范:混凝土結構設計規范(GB 50010-2010), 本文簡稱混凝土規范建筑結構荷載規范(GB 50009-2012), 本文簡稱荷載規范鋼筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 已知條件： 幾何信息: 左標高=-2.921m ；右標高=0.000m 平臺長度(左)=0mm ；平臺長度(右)=1540mm 平臺厚度(左)=100mm ；平臺厚度(右)= 450mm 58、內延長(左)= 0mm ；內延長(右)= 0mm 平臺梁尺寸: B2=500mm ；H2=800mm B3=500mm ；H3=800mm B4=300mm ；H4=700mm 梯段長度= 4760mm ； 踏步數= 10 梯板厚度= 450mm ；梯跨長度L0= 3500mm ,梯井寬: 200mm 平面類型: 雙跑 荷載信息: 附加恒荷載= 60.000kN/m2 活荷載: 3.500kN/m2 恒載分項系數: 1.3 ；活載分項系數: 1.5 ；活載調整系數: L=1.00 活載準永久值系數：0.5 混凝土等級: C35 ,fc=16.70 N/mm2 混凝土容重: 25.00 kN/m59、m3 配筋調整系數: 1.00 ；縱筋保護層厚度: c=20mm 板縱筋等級: HRB400 ；fy=360 N/mm2 梁縱筋等級: HRB400 ；fy=360 N/mm2 梁箍筋等級: HRB400 ；fy=360 N/mm2 計算要求: 1)樓梯板計算； 2)平臺梁計算2 荷載與內力計算：(1)荷載計算 標準值(qk): 斜梯段: 80.003 kN/m 右平臺: 74.750 kN/m 設計值(q): 斜梯段: 104.704 kN/m 右平臺: 97.875 kN/m 右平臺梁(TL-2): 748.605 kN/m 準永久值(qe): 斜梯段: 78.253 kN/m 右平臺: 60、73.000 kN/m(2)內力計算: a.樓梯板: 矩陣位移法求解。 b.平臺梁: 跨中彎矩 Mc=1/8qL2; 支座剪力 Vk=1/2qL3 計算結果：計算說明: (a)簡化方法: 取板沿著寬度方向單位長度的板帶 (b)計算方法: 矩陣位移法單位說明: 彎 矩:kN.m/m剪 力:kN/m 撓 度:mm 縱筋面積:mm2/m截面尺寸:mmmm 裂 縫:mm板段配筋計算結果:-計算板段-1(斜梯段): 截面BH = 1000450 截 面: 左 中 右 彎 矩(M): 0.000 282.481 -313.237 剪 力(V): 191.317 -52.789 -296.895 截面驗算:61、 Vmax=296.90kN 0.7hftbh0=467.08kN 截面滿足 上部計算縱筋(As): 0.000 0.000 2166.318 下部計算縱筋(As): 900.000 1941.918 0.000 上縱實配: E8200(251,0.06%) E1470(2199,0.49%) 下縱實配: E1470(2199,0.49%) E1470(2199,0.49%) E1470(2199,0.49%)-計算板段-2(右平臺): 截面BH = 1000450 截 面: 左 中 右 彎 矩(M): -313.237 136.259 136.259 剪 力(V): 411.576 348.62、447 285.317 截面驗算: Vmax=411.58kN 0.7hftbh0=467.08kN 截面滿足 上部計算縱筋(As): 2166.318 0.000 0.000 下部計算縱筋(As): 0.000 911.661 911.661 上部縱筋(As): 2166.32 850.00 下部縱筋(As): 911.66 上縱實配: E1470(2199,0.49%) E1470(2199,0.49%) 下縱實配: E1080(982,0.22%) E1080(982,0.22%) E1080(982,0.22%)-平臺梁配筋結果:-單位說明: 彎 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m 內力計算: 公式法右平臺梁(TL-2): BH=500800 Mc=1246.66kN.m Vk=1366.20kN截面驗算: V=1366.20kN 0.250cfcbh0=1607.38kN 截面滿足 計算面積 實配面積 實配鋼筋 配筋率上部鋼筋: 800 804 4E16 0.20%下部鋼筋: 5277 5630 7E32 1.41% 箍筋: 3402 3491 E1090 0.70%-彎矩和剪力圖:-平臺梁荷載圖:-彈性位移圖:-配筋簡圖:-頂板計算書簡圖詳下一頁：27