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1、目 錄第一章、工程概況1第二章、編制依據2第三章、安裝概況及設備選用3第四章、鋼井架基礎驗算格構式井架計算書（附墻架）4第五章、地下室頂板驗算12第一章、工程概況序號項 目內 容1工程名稱增城恒?；▓@住宅小區1-21棟項目2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6工程規模本工程由19棟6-20層的單體建筑組成，其中地下一層連體，建筑面積約 32654.0 m2，地上均為6-20層，建筑總面積約 100581.80 m27質量目標確保廣州市合格工程，爭創增城市優良樣板工程。8安全、文明施工目標確保廣州市安全生產、文明施工合格工地，爭創爭創增城市優良樣板工程工地。地下層數1層層高3.9m（局部5.2、35 m）地上層數6-20層層高首層3.0m標準層 3.0m商鋪首層5.0 m二層4.8米基礎結構形式直徑為500高強預制管樁主體結構形式框架-剪力墻屋面形式鋼筋砼平屋面第二章、編制依據1、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）2、龍門架及井架物料提升機安全技術規范（JGJ88-xxx）3、建筑機械使用安全技術規程4、廣東省建設工程物料提升機使用安全管理規定（粵建管字200339 號） 5、混凝土結構設計規范（GB50010-xxx） 6、建筑結構設計手冊（四川科學技術出版社2005版）第三章、安裝概況及設備選用根據工程的結構類型和特點，本工程需安裝2部高為30m的架物料提升機，由于工程3、平面較復雜，經對現場綜合性考慮和比較，鋼井架立在地下室頂板上較合理，其具體安裝位置為19棟aAaDa4a5(3號機)和aJa1a6(4號機)。采用在現有地下室頂板上增設基礎，而在基礎上預埋818鋼筋與鋼井架架體通過剛性連接件形成剛性聯接。本工程選定安裝的物料提升機的設備型號如下：井架類型： SS100型鋼井架；卷揚機類型： JK1.5D型 卷揚機，電動機型號為YJ52-4，電機功率為10kW，最大載重為1 噸，平均速度為33m/min；鋼絲繩類型：鋼絲繩直徑11mm。第四章、鋼井架基礎驗算格構式井架計算書（附墻架）本格構式型鋼井架設計高度為26.95米，吊重10kN，塔吊截面尺寸：長a寬b=24、m2m，井架立柱為4L758角鋼，綴條L634角鋼，附墻架為18號工字鋼，地基作在人防地下室頂板面,承臺高度300mm,混凝土采用C20。附墻標高：+5.95、+14.95、+20.95、+26.952、荷載計算(1)起吊物和吊盤重力（包括索具等）G=K(Q+q)其中 K動力系數，K=1.00；Q起吊物體重力，Q=10kN經過計算得到G=13kN；(2)提升重物的滑輪組引起的鋼絲繩拉力SS=f0G其中f0引出繩拉力計算系數，取1.02;經過計算得到S=13.26kN；(3)井架自重力q，取1.5kN/m;井架的總重自重Nq=q，H=1.526.95=40.425kN附墻架以上部分自重：Nq1=5、q，(HH1)= 1.5(26.95-5.95)= 31.5kN；Nq2=q，(HH2)= 1.5(26.95-14.95)= 18kN；Nqi-1=q，(HHi-1)= 1.5(26.95-14.95)= 18kN；Nqi=q，(HHi)= 1.5(26.95-20.95)= 9kN；(4)風荷載Wk=W0zsz=0.500.481.000.7=0.168kN/;風荷載水平作用力：q= WkB=0.1682.828=0.475kN/m;其中Wk風荷載水平壓力；B風荷載作用寬度，架截面的對角線長度，B=2.828m; 3、井架計算 (1)風荷載作用下井架的受力計算附墻架對井架產生的水平力起到穩6、定井架的作用，在風荷載作用下井架的計算簡圖如下(取井架的最底部兩跨及上部三跨計算)：Q=0.64kN/mh1=5.95mh2=9mh3=9mh4=6mh5=6mM1=-0.73M2=-3.35M3=-3.72M4=-7.7M5=-11.52V1=1.46V3=2.84V5=2.44V7=1.28V2=2.34V4=2.92V6=3.32V9=3.84V8=2.56各支座由下到上的內力分別為：V（1）=5.18kN , M(1)= -3.35kNmV（2）=5.36kN , M(2)= -3.72kNmV（i-1）=4.6kN , M(i-1)= -7.7kNmV（i）=6.4kN , M(i)7、= -11.52kNmVmax=6.4kN; (2)井架軸力計算 附墻架與型鋼井架連接點截面的軸向力計算： 經過計算得到由下到上各附墻架與井架接點處截面的軸向力分別為：第1道H1=5.95m；N1=G+S+Nq1=13+13.26+31.5=57.76kN；第2道H2=9m；N2=G+S+Nq2=13+13.26+18=44.26kN；第i-1道Hi-1=6m；Ni-1=G+S+Nqi-1=13+13.26+18=44.26kN；第i道Hi=6m；Ni=G+S+Nqi=13+13.26+9=35.26kN；4、截面驗算(1)井架截面的力學特性；井架的截面尺寸為2m2m；主肢型鋼采用4L758；8、主肢的截面力學參數為：zo=2.15cm,Ixo=Iyo=59.964，Ao=11.5032;綴條型鋼采用L634；綴條的截面力學參數為：Rmin=1.26，Ao= 4.9782;井架的yy軸線截面總慣性距：Iy=4=459.96+11.503(2100/2-2.15)2= 440787.37cm4井架的xx軸線截面總慣性距：I=4=459.96+11.503(2100/2-2.15)2= 440787.37cm4井架的y,y,軸和x,x,軸線截面總慣性距：I,y= I,= =440787.37cm4 (2)井架的長細比計算： 井架的長細比計算公式:=其中 H井架的總高度，取26.95m;I井9、架的截面最小慣性距，取440787.37cm4；A0 一個主肢截面面積，取11.5032； 經過計算得到=26.95100/(440787.37/(411.503)0.5=27.535。 換算長細比計算公式：0= 其中A井架截面的毛截面面積，取411.5032； A1井架橫截面所截垂直與x-x軸y-y軸的毛截面面積，取24.978cm 經過計算得到=30.709。查表得=0.932。 (3).井架整體穩定性計算： 井架在彎距作用平面內的整體穩定性計算公式：= 其中N 軸心壓力的計算值（kN）； A 井架橫截面的毛截面面積，取411.503=46.0122 軸心受壓構件彎距作用平面內的穩定系數，10、取=0.932； 等效彎距系數，取1.0； M計算范圍段最大偏心彎距值； W1彎距作用平面內，較大受壓纖維的毛截面抵抗矩， W1=I/（a/2）=440787.37/(2100/2)= 4407.874cm；N，EX歐拉臨界力；N，EX=3.142206000(411.503100)/1.127.5352=11205591.362N； 經過計算得到由上到下各附墻件與井架接點處截面的強度分別為 第一道H1=5.95m,N1=57.76kN,M1=-3.35kNm;= 14.233N/mm2 第1道附墻處截面計算強度=14.233N/mm2允許強度215N/mm2,滿足要求。 第二道H2=9m,N11、2=44.26KN,M2=-3.72kNm;= 11.168N/mm2 第2道附墻處截面計算強度=11.168N/mm2允許強度215N/mm2,滿足要求。 第i-1道Hi-1=6m,Ni-1=44.26kN,Mi-1=-7.7kNm;= 12.074N/mm2 第i-1道附墻處截面計算強度=12.074N/mm2允許強度215N/mm2,滿足要求。 第i道Hi=6m,Ni=35.26kN,Mi=-11.52kNm;= 10.844N/mm2 第i道附墻處截面計算強度=10.844N/mm2允許強度215N/mm2,滿足要求。(4)綴條的計算綴條型鋼采用L634；1)斜綴條按下式計算：綴條內力12、計算N1=V/4sin=11.638/(40.8)= 3.637kN其中V為實際最大剪力Vmax=6.4kN與計算剪力V=2154(11.503/8510)= 11.638kN較大值。 式中A全部柱肢的毛截面面積（2）； f型剛強度設計值；綴條剛度按下式計算：=l/Rmin=2.5100/1.26=198.413 式中l綴條的幾何長度； Rmin截面的最小回轉半徑。斜綴條剛度=L/Rmin=198.413200 ,滿足要求。綴條穩定性按下式計算：=N/（A）=3.6371000/(0.194.978100)= 38.453N/mm2其中受壓構件穩定系數 A毛截面面積（mm2） 斜綴條穩定性=N13、/(A)=38.453N/mm2215 N/mm2,滿足要求。2)橫綴條按下式計算：綴條內力計算N2=V/2=11.638/2=5.819kN其中V為實際最大剪力Vmax=6.4kN與計算剪力V=2154(11.503/8510)= 11.638kN較大值。式中A全部柱肢的毛截面面積（2）； f型剛強度設計值；綴條剛度按下式計算：=a/Rmin=2100/1.26=158.73 式中 a綴條的幾何長度； Rmin截面的最小回轉半徑。橫綴條剛度=L/Rmin=158.73200 ,滿足要求。綴條穩定性按下式計算：=N/（A）=5.8191000/(0.2794.978100)= 41.898N/14、mm2其中受壓構件穩定系數 A毛截面面積（mm2） 橫綴條穩定性=N/(A)=41.898N/mm2215 N/mm2,滿足要求。5、附墻架計算(1)附墻架內力計算 塔吊附著桿件的計算屬于一次超靜定問題，在外力N作用下求附著桿的內力，N取第二部分計算所得的Rmax,N=6.4kN.(2)附墻架強度驗算1）桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式：=其中為桿件的受拉應力；N桿件的最大軸向拉力，取N=6.4kN；An桿件的截面面積，本工程選取的是18號工字鋼；查表可知An=3060mm2.經計算，桿件的最大受拉應力= 6.41000/3060=2.092N/mm2 桿件最大拉應力=N/An=2.09221515、,滿足要求。2）桿件軸心受壓強度驗算驗算公式：=其中桿件的壓應力；N 桿件的軸向壓力；An桿件的截面面積；桿件長細比，由l/i的值確定；桿件：取=5.6100/7.36=76.087桿件受壓穩定系數，根據查表計算得：桿件：取 =0.714 =6.41000/(0.7143060)= 2.929N/mm2 桿件最大壓應力=N/An=2.929215,滿足要求。6、井架基礎驗算 (1)井架基礎承受的軸向力計算 N=G+Nq+S=13+13.26+40.425=66.685kN; 井架單支型鋼所傳遞的集中力為：F=N/4=66.685/4=16.671kN； (2)井架單肢型鋼與基礎的連接鋼板計算 16、預埋鋼板的面積A0=F/fc=16.6711000/7.2=2315.417mm2；(3)井架基礎計算 單肢型鋼所需混凝土基礎面積A計算如下： A= F/fa=16.6711000/100/1000=166710mm2；單肢型鋼混凝土基礎邊長：a=408.301； (4)配筋計算井架單肢型鋼混凝土基礎計算簡圖相當于一個倒梯梁，其板底最大彎距按下式計算：M=式中：M井架單肢型鋼混凝土基礎底版中性軸處的彎距設計值； l井架單肢型鋼混凝土基礎底版中性軸處至基底邊緣的距離；取l=a/2=408.301/2=204.151mm; q相對于荷載效應基本組合時的基礎底面地基礎單位面積凈反力，取去q=100217、04.151/1000=20.415kN/m；經過計算得M=0.520.415(204.151/1000)2=0.425kNm；依據混凝土結構設計規范，板底配筋計算公式如下：式中，1當混凝土強度不超過C50時，取1.0，當混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線形內插法確定,取1=1.00；Fc混凝土抗壓強度設計值，查表得7.2kN/；Ho承臺的計算高度，取ho=300-20=280。經過計算得：=0.4251000000/(1.07.2408.3012802)= 0.002=1-(1-20.002)= 0.002=1-0.002/2=0.999As=0.4251000000/(0.918、99280300)= 5.065mm2由于最小配筋率為0.15%，所以最小配筋面積為：183.735mm2。最小配筋面積為：183.735mm2。 (5)構造要求 井架四個單肢型鋼混凝土基礎間配置雙層雙向12200的通長筋，用C20等級300厚的混凝土澆筑成整體混凝土板。第五章、地下室頂板驗算1）根據人防結施-人防地下室結構設計說明圖紙，地下室頂板的戰時功能等效靜荷載標準值及壓力值為4070 kN/m2。2）鋼井架及基礎的均布荷載： 40 kN/m2。3）卷揚機及基礎的均布荷載： 40 kN/m2。2）考慮影響施工的因素比較復雜，所以對鋼井架基礎范圍的頂板梁進行支頂以確保施工的安全。支頂間距900900,分別頂于板與梁底.支頂范圍在井架面積范圍內向外延伸1000mm為支頂加固面積。