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1、2028m長高架橋主橋箱梁過路門洞工程貝雷梁施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄第一章 編制說明51.1編制依據5XX市高架橋梁類似工程支架方案51.2編制說明5第二章 工程概況62.1工程概況62.2主線橋51聯工程設計概況6第三章 總體施工方案73.1模板支架體系總體施工方案73.2跨XX路門洞支架搭設布置73.3混凝土澆注總體施工方案83.3.1 梁體砼澆筑原則83.3.2 澆筑順序8第四章 施工工藝94.1施工工藝流程94.2施工方法94.2.1地基處理94.2.2支架立桿位置放樣10安2、放底托104.2.4安裝立桿、橫桿和頂托104.2.5安放方木、鋪底模104.2.6設置剪刀撐104.2.7預壓和沉降觀測10第五章 支架設計及驗算125.1支架、模板方案125.1.1模板125.1.2縱、橫向方木125.1.3支架125.2荷載取值及荷載組合135.2.1荷載取值135.2.2荷載分項系數135.2.3荷載組合145.3模板及支架計算145.3.1支架布置145.3.2立桿承載力計算145.4跨XX路門洞驗算151、荷載取值152、貝雷梁上方雙拼10#工字鋼受力檢算153、貝雷梁受力檢算165、鋼管柱受力檢算206、砼基礎計算20第六章 材料選用和質量要求216.1材料選型3、216.2技術要求216.3支架驗收221、對進場材料進行驗收。222、搭設前對地基進行驗收。驗收主要內容：223、腳手架搭設質量應按階段進行檢驗。234、對整體腳手架應重點檢查以下內容：236.4支架拆除236.4.1拆除條件236.4.2支架模板拆除方法236.4.3拆除檢查24第七章 貝雷桁架安裝與拆除247.1貝雷架安拆順序247.2材料選型247.3地面拼裝與吊裝247.4貝雷架現場就位加固257.5貝雷架拆除25第八章 安全技術措施268.1支架使用規定268.2拆除規定268.3支架安全措施268.4支架的防電、避雷措施278.4.1防電措施278.4.2避雷措施278.5防撞措4、施278.6鋼管腳手架的維護與管理28 第一章 編制說明1.1編制依據高架工程橋梁工程施工圖設計結構力學材料力學公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2001）路橋施工計算手冊建筑結構荷載規范城市橋梁工程施工與質量驗收規范（CJJ2-2008）建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ_025-1986）XX市高架橋梁類似工程支架方案1.2編制說明本方案適用于主線橋箱梁過路門洞施工。主線橋第聯上跨XX路，需要搭設門洞以保證交通。XX路路口門洞最初方案采用：鋼管支墩+型鋼分配梁+型鋼主梁，方案編制完成后已通過專家評審，現考慮工期要求，業主要求我5、項目部將過XX路門洞方案上部結構做一調整，即將門洞上方主梁型鋼梁換為貝雷片，調整后支撐形式為：鋼管支墩+型鋼分配梁+貝雷片主梁。本方案作為補充方案，碗扣式支架布設形式及方木布置形式均無變化，故對于此部分不做驗算，僅對門洞區域結構進行驗算。第二章 工程概況2.1工程概況高架工程共分成四個標段，本標段為第四標段，標段設計起點位于南側145m處，終點位于以北約370m處。本標段里程范圍為K6+021.85K8+050.00，線路全長約2028.15m，主要工程范圍見圖2-01。高架橋起訖里程為K6+021.85K7+871.8，主橋長1164.95m，高架起點位于與三標主線終點接口處，整體上呈南北布6、置，沿途依次跨越路、站前路、鐵路、路等主要道路，與已經實施的北路相接。圖2-01 工程平面布置圖2.2主線橋51聯工程設計概況主線橋51聯跨越路采用大跨布置，跨徑布置為40+55+40m，主梁采用變截面現澆預應力砼連續箱梁。主梁預應力鋼絞線主要布置在腹板內，局部布置在頂底板，主線橋橫梁設置橫向預應力，橋面設置橫向預應力。主梁標準斷面箱梁采用單箱七室，斜腹板形式，箱梁頂寬42.5m,箱梁底寬33.2m，兩側斜腹板斜率1：1.65，懸臂3.65m，梁高2.23.5m。頂板厚0.250.55m，底板均厚0.250.8m。腹板厚0.61.2m，主梁中橫梁寬3.0m，端橫梁寬2.0m。如圖2-02圖2-7、02 主線橋聯標準斷面單箱七室結構斷面圖第三章 總體施工方案3.1模板支架體系總體施工方案連續箱梁支架體系全部采用碗扣式滿堂紅支架體系，碗扣支架鋼管為48、t=2.6mm，材質為A3鋼，軸向容許應力0=140MPa。箱梁底模、側模和內模均采用=15 mm的竹膠板。竹膠板容許應力0=14.5MPa,彈性模量E=6103MPa。（1）箱梁中橫梁處，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為60（橫橋向）*30（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。（2）箱梁端橫梁處，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為60（橫橋向）*60（順8、橋向）cm，橫桿步距為120cm。（3）腹板處布置中橫梁兩側3米范圍內，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿為30（橫橋向）*60（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。中橫梁兩側310米范圍內，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿為30（橫橋向）*90（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。中橫梁兩側10米范圍外，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿為60（橫橋向）*90（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。（4）箱梁箱室處布置中橫梁兩側3米范圍內，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用89、*13.5cm，支架立桿步距為90（橫橋向）*60（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。中橫梁兩側3米范圍外，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為90（橫橋向）*90（順橋向）cm，橫桿步距為120cm。（5）在翼緣板下，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為90*90cm，橫桿步距為120cm，在翼緣板根部立桿步距采用60*90cm，橫桿步距為120cm。（6）頂板內模下，橫向方木采用8*8cm20cm，縱向方木采用8*13.5cm，支架立桿步距為90*120cm，橫桿步距120cm。滿堂支架平面布置圖見圖3-0110、滿堂支架橫剖面圖見圖3-02、滿堂支架縱剖面圖3-03。3.2跨XX路門洞支架搭設布置第51聯為跨越XX路連續梁，跨徑布置為40m+55m+40m，因施工期間需保證車輛通行，考慮搭設門洞。門洞按照雙向四車道及兩側非機動車道設置，非機動車道靠機動車道側與機動車道公用鋼支墩門架。另外一側設置3排3030支架，支架上橫向設置10號工字鋼，之上為貝雷梁。詳見附圖3-04、3-05、3-06。門洞搭設結構采用砼條形基礎+外徑529mm壁厚8mm螺旋管+三拼45a工字鋼+貝雷梁+防護板（竹膠板或薄鋼板）+分配梁（兩根10#工字鋼）設置，上部碗扣支架及縱、橫向方木分配梁及竹膠板設置不變。考慮到貝雷梁頂面上11、工鋼分配梁上方支架底托不宜布置，不再使用底托，為保證穩定，在10#工鋼上部、鋼管支架底部采用縱向平放8#槽鋼，鋼管底部放在槽鋼內部起到穩定作用。為保證貝雷梁整體受力，防止貝雷梁出現橫向失穩情況，貝雷梁拼裝時要嚴格保證順直度，同時，在貝雷梁搭設完成后，各片貝雷梁片之間采用48鋼管及扣件將貝雷梁固定，鋼管間距按照3m一道設置。貝雷梁上分配梁（2根10#工字鋼并排），嚴格按照碗扣支架立柱位置進行擺放，且雙拼工字鋼的接頭應處于貝雷梁上，保證立柱傳遞的上方荷載能夠直接傳至貝雷梁上。（工字鋼分配梁與碗扣支架之間為平放8#槽鋼），為保證擺放后位置固定，垂直10#工字鋼方向可采用通長鋼筋進行點焊固定。為保證鋼12、管立柱的穩定性，對貝雷梁上方鋼管采用48鋼管縱橫向用扣件鎖定（距底部不高于30cm處），同時在槽鋼位置處對支撐鋼管底部采用鋼管或鋼筋焊接固定。為增加門洞及支架穩定性，采取以下措施：把橫向三拼工字鋼與鋼支墩焊接成為整體；非機動車道外側的支架臨邊設置橫向剪刀撐；門洞上方支架縱橫向剪刀撐均加密布設，增加整體性。鋼支墩上橫向工字鋼加長，每邊伸出不少于2米制作關棚，并在整個門洞上方設置防落網或者滿鋪竹膠板，使車輛及行人能安全通行。3.3混凝土澆注總體施工方案3.3.1 梁體砼澆筑原則總體澆注按照箱梁兩端向中間的原則，先底板、再腹板、最后頂板（澆注過程分為兩次，底板和腹板一次澆注，頂板一次澆注），從低到高13、從中間向兩側斜腹板對稱進行。3.3.2 澆筑順序用4臺臂展4852 m的泵車對稱布料、連續灌筑，按水平分層（灌筑厚度不大于300mm）、斜向分段（工藝斜度為1:41:5）的施工工藝左右對稱灌筑。第四章 施工工藝4.1施工工藝流程滿堂碗扣式支架施工現澆箱梁工藝流程見圖4-01。支架地基處理支架立桿位置放樣安裝底托并調旋轉螺絲頂面在同一水平面上逐層拼裝立桿、橫桿安放頂托并按設計標高進行調整安放縱向方木、橫向方木、鋪設底模、側模預壓底、腹板鋼筋和預應力鋼絞線施工，立腹板模板底、腹板鋼筋和預應力鋼絞線驗收合格后泵送法澆筑砼拆除腹板內模，立頂板模板，施工頂板鋼筋和鋼絞線等澆筑頂板砼，養護至設計強度9514、%,且齡期超過10天后進行張拉和壓漿施工拆模、落架現澆箱梁工藝流程見圖4-014.2施工方法 4.2.1地基處理支架搭設前，必須對既有地基進行處理，地基處理后搭設支架前必須經過檢測，能夠滿足承載力要求方可進行架體搭設作業；先將中央綠化帶兩側設計機動車道范圍內中/下層水穩攤鋪完畢，做好現場養護，確保抗壓強度不低于3Mpa后方可大面積起架，同時根據現場實際情況對綠化帶和承臺等開挖過的位于綠化帶部位作硬化處理，嚴格按規范采取分層回填分層壓實，頂上再澆筑15cm厚C20混凝土。在地面硬化以后，應該加強箱梁施工場地內的排水工作，嚴禁在施工場地內形成積水，造成地基不均勻沉降，引起支架失穩，出現安全隱患和事15、故。4.2.2支架立桿位置放樣用全站儀放出箱梁中心線，然后用鋼尺放出底座十字線，并標示清楚。安放底托按標示的底座位置先安放底托，然后將旋轉螺絲頂面調整在同一水平面上。注意底座與地基的密貼，嚴禁出現底座懸空現象。4.2.4安裝立桿、橫桿和頂托 從一端開始，按照順橋向30cm、60cm或90cm，橫橋向30cm、60cm或90cm布設立桿，橫桿步距為60cm或120cm，調整立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊，一層立桿、橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿的安裝，直至最頂層，最后安放頂托，并依設計標高將U型頂托調至設計標高位置，頂底層橫桿步距均為60cm。同時，需確保立桿自由端長度不大于50cm（即16、自托梁底至最近的碗扣節點之間的長度）。4.2.5安放方木、鋪底模在頂托調整好后鋪設縱向813.5cm方木，鋪設時注意使其兩縱向方木接頭處于U型上托座上（防止出現“探頭”木），接著按30cm或20cm間距鋪設橫向88cm方木，根據放樣出的中線鋪設=15mm的竹膠板做為箱梁底模。4.2.6設置剪刀撐支架縱橫向均設置剪刀撐，剪刀撐與地面夾角4560之間。縱向剪刀撐橫向間距不大于4.5米，在支架外側及分區連接處必設。橫向剪刀撐沿縱橋向4.5米一道，水平剪刀撐在地面和頂面設置，間距不大于4.8米，所有剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與立桿扣緊外，在其中間要增加24個扣結點。門洞上方支架也參照此要求設置剪刀撐17、。4.2.7預壓和沉降觀測為驗證設計的合理性和支架受力后結構變形情況，在支架搭設后，現澆箱梁施工前對支架進行預壓，預壓荷載為預壓范圍內箱梁自重的120%。1 確定預壓部位根據51聯實際情況，選擇155#156#跨跨中門洞中腹板區域貝雷梁支架，預壓荷載選用箱梁砼重量的1.2倍。2 預壓材料根據現場施工條件,計劃采用砼預制塊，以確保預壓時荷載的有效分布，預壓材料通過吊車吊上支架人工配合就位。3 加載順序跨跨中門洞中腹板區域貝雷梁支架加載分兩次進行，第一次按箱梁箱室上倒角下緣處模擬荷載，第二次按箱梁混凝土澆筑頂板模擬荷載，加載重量按照箱梁砼重量的去1.2倍。4 預壓觀測點的設置跨跨中門洞中腹板區域貝18、雷梁支架（1）、縱向設置在貝雷梁端頭、貝雷梁跨中、鋼管支墩位置；（2）、橫向設置在每排貝雷梁下；（3）、縱向設置在貝雷梁底、砼基礎位置；5 預壓測量方法標高測量的方法采用水平儀測量。在支架搭設完成，且模板鋪設完成后，按照前述的觀測點位進行原始數據測量，第一次荷載加載完畢后進行為期24小時的沉降觀測，第二次加載完畢后再進行為期24小時的沉降觀測。支架變形穩定后不小于6小時（且預壓時間不少于2天）方可卸載。卸載后再將所有測點觀測一遍并記錄在案。預壓觀測記錄表見下表：預壓 點位編號預壓前原始 標高第一次加載預壓第二次加載預壓0h標高6h標高12h標高18h標高24h標高0h標高6h標高12h標高1819、h標高24h標高6 成果分析根據預壓測量成果，進行分析可得出得出：a、地基基礎沉降量；b、支架（貝雷梁）變形量。由此二個量推出今后同條件的支架搭設過程中施工標高控制量。同時通過預壓可檢驗支架的承載力及穩定性。第五章 支架設計及驗算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、側模和內模均采用=15 mm的竹膠板。竹膠板容許應力0=14.5MPa,彈性模量E=6103MPa。5.1.2縱、橫向方木縱向方木采用A-1東北落葉松，順紋彎矩應力為14.5MPa，截面尺寸為813.5cm。截面參數和材料力學性能指標：W= bh2/6=801352/6=2.43105mm3I= bh3/12=801353/20、12=1.64107mm3橫向方木采用A-1東北落葉松，順紋彎矩應力為14.5 MPa，截面尺寸為88cm。截面參數和材料力學性能指標：W= bh2/6=80802/6=85333mm3I= bh3/12=80803/12=3.41106mm3考慮到現場材料不同批，為安全起見，方木的力學性能指標按濕材乘0.9的折減系數取值，則014.50.913.05MPa,E=91030.9=8.1103MPa，容重6KN/m3。縱橫向方木布置：縱向方木或10槽鋼（I10工鋼）布置間距等同于支架橫向間距，橫向方木間距一般為30cm，在腹板和端、中橫隔梁下為20cm。5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架鋼管為21、48、t=2.6mm，材質為Q235A級鋼，軸向容許應力0=140 MPa。詳細數據可查表5.01。 碗扣支架鋼管截面特性表 5.01外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉半徑i（mm）每米長自重（N）482.63.7081029.5851044.010316.5229.1N/m碗扣支架立、橫桿布置：立桿縱、橫向間距一般為9090cm，在端、中橫隔梁下為6060cm、3060cm，腹板下3090cm、6090cm。橫桿除頂端及底端步距為60cm外，其余橫桿步距為120cm。連接支桿和豎向剪刀撐見圖。5.2荷載取值及荷載組合5.2.1荷載取值（1）22、模板、支架自重：竹膠板自重取0.15KN/m2。8*8方木每米自重6*0.08*0.08*1=0.04 KN/m。按照間距20cm考慮，則每平米重量為0.04*5=0.2 KN。8*13.5方木每米自重6*0.08*0.135*1=0.0648 KN/m。按照間距30cm考慮，則每平米重量為0.0648*3.33=0.22 KN。查五金手冊可知，10槽鋼每米自重10.0Kg，則為0.1 KN/m，I10工鋼每米自重11.2Kg，則為0.112 KN/m，均小于8*13.5方木自重，偏安全考慮計算模板自重時全部按照8*13.5方木的自重計算。計算支架時，模板及縱橫向方木按照均布荷載計算，荷載大小23、為0.15+0.2+0.22=0.57 KN/m2，取1KN/m2進行計算。內模板（含內支架）均布荷載取2KN/m2（2）新澆筑鋼筋砼自重參照路橋施工計算手冊第172頁，按配筋率，則鋼筋砼自重取值26KN/m3。（3）施工人員和施工料具運輸、堆放荷載計算模板及直接支撐模板的小楞時，均布荷載取2.5kN/m2，另以集中荷載2.5KN進行驗算；計算直接支撐小楞的梁或拱架時，均布荷載可取1.5 kN/m2； 計算支架立柱及支撐拱架的其它結構構件時，均布荷載可取1.0 kN/m2。（4）振搗混凝土時產生的荷載：取2 kN/m2。5.2.2荷載分項系數 計算腳手架及模板支撐架構件強度時的荷載設計值，取其24、標準值乘以下列相應的分項系數：（1）永久荷載的分項系數，取1.2；計算結構傾覆穩定時，取0.9。 （2）可變荷載的分項系數，取1.4。計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數，均取1.0。5.2.3荷載組合計算底模板及支架強度時，荷載組合為：（1）+（2）+（3）+（4）；驗算底模板及支架剛度時，荷載組合為：（1）+（2）；5.3模板及支架計算5.3.1支架布置（1）橫、順橋向布置詳見附圖3-01、3-02（2）橫桿豎向步距均按1.2m布設置 5.3.2立桿承載力計算（1）荷載的計算單肢立桿軸向力計算公式根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范5.6.2如下式5-1所示。N = 1.225、（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）LxLy (5-1)式中：Lx、Ly單肢立桿縱向及橫向間距（m）； 1支撐架模板自重標準值； 2 新澆砼及鋼筋自重標準值； 3 施工人員及設備荷載標準值； 4 振搗砼產生的荷載。由于碗扣支架的縱、橫向間距不一樣，并且承受的荷載也不一樣，因此分區域進行計算：1）、翼緣板根部區域：取最大支架間距驗算（橫向0.6m縱向0.9m）：N1=1.2（1+260.55）+1.4(2.5+2) 0.60.9=13.32kN2）、翼緣板端部區域：取最大支架間距驗算（橫向0.9m縱向0.9m）：N2=1.2（1+260.22）+1.4(2.5+2) 0.90.9=11.26、63kN3）、腹板區域：橫向0.6m縱向0.9m，區域內按照2根立桿承受荷載考慮，區域內荷載為整個腹板的重量+相鄰的頂底板荷載，如下圖陰影部分所示：N3=1.21+1.4(1+2) 1.350.9+1.2262.230.6/2=24.15kN4）、箱室區域：橫向0.9m縱向0.9m,該區域頂、底板最厚處為60cm：N4=1.2（1+260.6）+1.4(2.5+2) 0.90.9=21.24kN通過以上計算可知，鋼管最大承載力為24.15KN。根據WDJ碗扣支架設計使用說明書知：步距為120cm時，單根鋼管可承擔的承載力為30KN，所以以上支架布設滿足承載力要求。5.4跨XX路門洞驗算1、荷載27、取值模板木帶荷載： 1.5kN/m (重量取0.15噸/m,查路橋施工手冊) 內模板、鋼管扣件自重： 2 kN/m 箱梁鋼筋砼自重為26KN/m3， 活載大小為： 人員、機械自重取1.0 kN/m 振搗產生的荷載：2.0 kN/m（1）箱梁混凝土自重在貝雷梁支架區域，箱梁底板寬度、厚度及梁高均為變值，為簡化計算，取箱梁砼斷面最大時進行計算，底板寬度方向為3291cm，箱梁高度取最大值232cm，斷面面積為35.01m2，底板厚度為27cm。貝雷梁區域梁體自重g1=35.01*26=910.26 KN/m（2）模板重量g2=1.542.5=63.75KN/m（順橋向每米重量）（3）貝雷鋼架主梁重28、量：g3=24582.7/3=1252.8KN（縱橋向貝雷梁共計58道，每道24米，單片貝雷梁長為3米）（4）支架重量：g4= (55*24/0.9*6+42.5*5*24/0.9+55*24*5)*5.94 =1251.36KN(碗口支架每米重量5.94Kg/m，支架總高度按12米計算，扣去門洞高度總計6米，則上方支架均高按6.0米計算。)（5）活載：g5=4.5KN/42.5m=191.25KN/m荷載分項系數，恒載按1.2，活載按1.4 2、貝雷梁上方雙拼10#工字鋼受力檢算僅對最不利荷載下工字鋼受力進行計算：（1）翼緣板下貝雷梁90cm間距內跨中受力（按簡支梁保守計算）M=P*L/4=29、13.32*0.9/4=2.997KN*m（2）腹板下貝雷梁75cm間距內跨中受力（按簡支梁保守計算）M= P*L/4=24.15*0.75/4=4.53KN*m（3）箱室下貝雷梁90cm間距內跨中受力（按簡支梁保守計算） M= P*L/4=21.24*0.9/4=4.78KN*m取最大值M=4.78KN*m進行檢算10#工字鋼力學特性如下：w205Mpa，E2.05105Mpa W=49cm3=49000mm3 I=245cm4=2450000mm4 EI=2.05105Mpa245cm4=502250N.m2=M/W=4.78*106/2/49000=48.78Mpaw205Mpa滿足要求30、3、貝雷梁受力檢算根據貝雷梁布置形式，選取中腹板及箱室區域對貝雷梁彎矩、剪力、撓度進行檢算，根據裝配式公路鋼橋多用途使用手冊，貝雷梁容許內力為：橋型容許內力不加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9橋型容許內力加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9容許撓度取L/400a、取腹板區域貝雷鋼架主梁進行驗算，腹板寬60c31、m,取斷面最高處梁高2.32米，貝雷鋼架主梁間距75cm, 按偏安全考慮，腹板砼全部支承于一組貝雷鋼架主梁上，為簡化計算并偏于安全考慮，按簡支梁計算，將貝雷鋼架主梁上方承受荷載簡化為線荷載計算：每米腹板區域一組貝雷鋼架主梁承受的砼重量為：2.320.626=36.19KN/m每米腹板區域一組貝雷鋼架主梁承受的模板重量為：1.5KN/0.6m2/m=0.9KN/m每米腹板區域一組貝雷鋼架主梁承受的支架重量取為：1KN/m單組雙排單層貝雷梁自重：（2.7*2+0.21*2）/3=1.94KN/m,取2KN/m；每米腹板區域一組貝雷鋼架主梁承受的活載為：3*0.6=1.8KN/m則腹板區域一組貝雷鋼32、架主梁每米承受的線荷載為：q=1.2*（36.19+0.9+1+2）+1.4*1.8=50.62KN/m貝雷鋼架主梁計算跨徑為9.0米Mmax=ql2/8=50.629.02/8=512.53kN.m1576.4kN.m，滿足要求（具體參數查貝雷梁容許內力）一組貝雷鋼架主梁承受的總荷載為：50.62KN/m*9.0m=455.58KN則一組貝雷鋼架主梁承受的最大剪力為455.58/2=227.79KN490.5KN滿足要求（具體參數查貝雷梁容許內力表）。 貝雷鋼架主梁撓度：fmax=5ql4/(384EI)=550.629.04/(3842060000.0577434)=0.36mm f=9033、00/400=22.5mm 所以腹板區域貝雷鋼架主梁滿足要求。 b、取箱式區域貝雷鋼架主梁進行驗算，箱式區寬度取90cm,混凝土上下橋面厚按0.6米，貝雷鋼架主梁間距90cm, 按偏安全考慮，箱式區砼全部支承于一組貝雷鋼架主梁上，為簡化計算并偏于安全考慮，按簡支梁計算，將貝雷鋼架主梁上方承受荷載簡化為線荷載計算：每米箱式區域一組貝雷鋼架主梁承受的砼重量為：0.90.626=14.0KN/m每米箱式區域一組貝雷鋼架主梁承受的模板重量為：1.5KN/0.9m2/m=1.35KN/m每米腹板區域一組貝雷鋼架主梁承受的支架重量取為：2KN/m單組雙排單層貝雷梁自重：（2.7*2+0.21*2）/3=134、.94KN/m,取2KN/m；每米腹板區域一組貝雷鋼架主梁承受的活載為：3*0.9=2.7KN/m則腹板區域一組貝雷鋼架主梁每米承受的線荷載為：q=1.2*（14.0+1.35+2+1.8）+1.4*2.7=26.52KN/m貝雷鋼架主梁計算跨徑為9.0米Mmax=ql2/8=26.529.02/8=268.5kN.m1576.4kN.m，滿足要求（具體參數查貝雷梁容許內力）一組貝雷鋼架主梁承受的總荷載為：26.52KN/m*9.0m=238.68KN則一組貝雷鋼架主梁承受的最大剪力為238.68/2=119.34KN490.5KN滿足要求（具體參數查貝雷梁容許內力表）。貝雷鋼架主梁撓度：fm35、ax=5ql4/(384EI)=526.529.04/(3842060000.0577434)=0.19mm f=9000/400=22.5mm 所以腹板區域貝雷鋼架主梁滿足要求。考慮到砼澆注時自連續梁一端推進到另一端，在砼初澆筑至貝雷梁端頭時，存在貝雷梁懸挑的不利工況，為增加貝雷梁支架的安全性，在貝雷梁兩端端頭處增設三排間距為0.3m的碗扣支架作為附加支撐，碗扣支架自成體系，縱橫向設置剪刀撐，下部設置掃地桿，上部用10#工字鋼作為分配梁，詳見附圖。4、貝雷梁下分配梁受力檢算3根45a工字鋼，力學特性如下：w205Mpa，fv=125 MpaE2.05105Mpa W=31430cm3=42936、0*103mm3 I=3*32240cm4=96720*108mm4 Ix/Sx=38.6cmtw=11.5mm*3=34.5mm、取腹板處對45a工字鋼進行驗算，其中腹板處集中荷載由前面計算知207.5KN，具體計算模型見下方附圖： M1=1.5P2/2-P0.45=1.05P=217.875MPa 1=M1 /W=217.875106/（31430103）=50.8MPa =140MPa 強度滿足要求。為簡化計算，根據撓度疊加原理可知：F1=3PL/48EI=3207.51032000/(482.05105332240) =1.3mm2000/400=5mm 剛度滿足要求。、取箱室處對4537、a工字鋼進行驗算，其中箱室處集中荷載由前面計算知108.7KN，具體計算模型見下方附圖： M2=1.5P2.5/2-P0.9=0.975P=105.98MPa 2=M2 /W=105.98106/（31430103）=24.7MPa =140MPa 強度滿足要求。為簡化計算，根據撓度疊加原理可知：F2=3PL/48EI=3108.71032500/(482.05105332240) =0.86mm2500/400=6.25mm 剛度滿足要求。 、取翼緣板處對45a工字鋼進行驗算，其中翼緣板處集中荷載可取箱室處集中荷載108.7KN，具體計算模型見下方附圖： Mmax=1.5P2.5/2-P0.38、9=0.975P=105.98MPa 2=M2 /W=105.98106/（31430103）=24.8MPa =140MPa 強度滿足要求。為簡化計算，根據撓度疊加原理可知：F2=3PL/48EI=3108.71032500/(482.05105332240) =0.86mmRmax=1171.33KN，滿足要求。6、砼基礎計算采用C30砼基礎，寬1.2m，高度0.5m，下層配20300鋼筋骨架，增強整體受力。鋼管底座采用0.8m*0.8m方形鋼板(或鋼管柱自帶圓形法蘭厚2cm)，鋼板厚10mm， 考慮整體受力，對砼基礎計算：F=1372.14/(0.6*0.6)=3.811Mpa30Mpa39、（C30砼抗壓強度設計值），滿足要求。砼基礎落在水穩層上，豎向力按照45發散角計算，對水穩層受力計算：F=1372.14/(1.2*1.2)=0.9Mpa護身欄桿-剪刀撐-小橫桿- 大橫桿-立桿,最后拆拉結點,當拆至腳手架下部最后一節立桿時要先設臨時支撐加固,再拆拉結點。大片架子拆除后所預留的斜道、上料平臺、通道等， 要在大片架子拆除前先進行加固，以便拆除后能確保其完整，安全和穩定。在拆除過程中應注意以下方面：（1）應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經按技術管理程序批準后方可實施拆除作業。（2）腳手架拆除前現場工程技術人員應對在崗操作工人進行有針對性的安全技術交底。（3）腳手40、架拆除時必須劃出安全區，設置警戒標志，派專人看管。（4）拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。（5）拆除作業應從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。（6）連墻件必須拆到該層時方可拆除，嚴禁提前拆除。（7）拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。（8）腳手架采取分段、分立面拆除時，必須事先確定分界處的技術處理方案。（9）拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。6.4.3拆除檢查在支架和模板全部拆除完成后，對箱梁的混凝土進行一次全面檢查，檢查混凝土結構的軸線和標高及混凝土外觀質量，并將檢查結果交工程師。第七章 貝雷桁架安裝與拆除7.1貝雷架安拆順序 條形41、基礎處理地面拼裝汽車吊吊裝貝雷架現場就位加固高處防護搭設碗扣式腳手架模板體系架體拆除。7.2材料選型采用國產 1500 3000型貝雷桁架片，高度 1.5m，單片長度 3.0m。共計需要貝雷片：24/3*29*2=464片，貝雷片、加強弦桿、萬能拼裝件與鋼銷，應有合格證。7.3地面拼裝與吊裝貝雷主桁架在平地組裝，每片貝雷架之間必須用配套連接件加固，提高桁架的剛度。根據本工程實際情況，選用汽車吊進行現場吊裝，最大起重高度滿足工程施工要求。吊裝時使用的鋼梁、鋼絲繩，卡環等應和桁架重量匹配（即允許荷載內），吊裝時在拼裝好的貝雷主桁兩側設置好牽引繩，防止貝雷主桁在吊運過程中發生扭轉、撞擊橋墩和旁邊各類42、桿管線。7.4貝雷架現場就位加固先按方案要求在貝雷架位置處放好線，以控制架體安放位置，在梁墊兩側焊接了擋板，防止桁架在沒有加荷前發生位移。全部貝雷桁架吊裝就位后，立刻進行現場加固，貝雷桁架上、下弦每隔3m用腳手架鋼管加扣件固定保證貝雷架不位移，不傾覆。7.5貝雷架拆除等連續箱梁張拉完成后，開始拆除腳手架和貝雷梁體系，拆除碗扣式腳手架部分，等腳手架鋼管拆除完畢后再統一拆除貝雷架。在架體上先將貝雷架分解為雙排雙層梁片，貝雷梁的拆除前，貝雷梁用鋼絲繩拴吊，鋼絲繩受一定的力，防止工人在操作時貝雷梁意外翻倒。貝雷梁單元之間的所有的連接螺栓、插銷、連接桿件不得少拆、漏拆，避免在吊裝作業時出現拉扯、發生傾覆43、現象。貝雷梁的拆除起吊要求用吊車作業。現場專人指揮起吊。在貝雷梁施工現場，專職安全人員全場值班，檢查、督查現場的施工作業，出現險情時及時阻止工人施工、及時撤離工作人員、排查安全隱患，確保施工的安全平穩進行。待貝雷梁吊到地面時，然后再將貝雷梁分解成貝雷片。施工過程中注意吊車的布置位置，必須配備信號工，其中吊裝時，有專門人員指揮交通和安全監督。第八章 安全技術措施8.1支架使用規定1）嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行；2）嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；3）嚴禁攀援腳手架上下，發現異常情況時，架上人員應立即撤離；4）腳手架上垃圾應及時清除，以減輕自重。5）腳手架使用中應定期檢查下列項目：a44、扣件螺栓是否松動；b立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；c安全防護措施是否符合要求；d是否超載。8.2拆除規定1)拆除順序：護欄腳手板剪刀撐橫桿立桿；2）拆除前應先拆除腳手架上雜物及地面障礙物；3）拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業；4）拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；5）拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。8.3支架安全措施1）禁止任意改變構架結構及其尺寸；2）禁止架體傾斜或連接點松馳；3）禁止不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業；4）搭拆作業中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；5）禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載45、；6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設施也未相應加高；7）不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；8）不得在架上搬運重物；9）不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續施工；10）支架長期擱置以后未作檢查的情況下不得重新使用；11）在支架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；12）搭拆支架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內；13）支架搭拆時應制止和杜絕違章指揮、違章作業；14）拆下的桿件以安全方式運下，集中堆碼整齊。8.4支架的防電、避雷措施8.4.1防電措施1)鋼管腳手架在架設的使用期間要嚴防與46、帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。2)鋼管腳手架應作接地處理，每隔25m左右設一接地極，接地極入土深度為22.5m。3)夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。8.4.2避雷措施1）避雷針：設在架體四角的鋼管腳手立桿上，高度不小于1m，可采用直徑為2532mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管。2）接地極：按腳手架連續長度不超過50m設置一處，埋入地下最高點應在地面以下不淺于50cm，埋接地極時，應將新填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度為1.52.5m，直徑為2550mm的鋼管，壁厚不小于2.5mm。47、3）接地線：優先采用直徑8mm以上的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線之間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度5d，應保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍以上。4）接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物體或電纜之間保持一定的距離。5）接地裝置安設完畢后應及時用電阻表測定是否符合要求。6）雷雨天氣，鋼管腳手架上的操作人員應立即離開。8.5防撞措施1）支架順橋向兩側每隔30m設置一防撞混凝土塊,結構尺寸為404040cm。2）門洞支架行車方向第一個分路口設置前方施工及限高公示牌，前50米、100米處各設置一副設限高架限寬度架48、，限寬為3.5米、限高4.0米。3）門洞支架前200米開始設置車輛導流設施，在行車道前方設置10m、30m各設置一道減速帶。4）門洞支架下方搭設關棚并掛設安全防護網，防止施工雜物墜落傷及行人、車。5）門洞支架及限高桿均按要求設置反光貼及警示燈,門洞通道內部設置照明。6）門洞支架進、出口各設置一名交通協管員。8.6鋼管腳手架的維護與管理1）支架使用完畢后要及時回收構件、零件，并分類堆放，堆放地點要求場地平坦，排水良好，下設支墊。宜堆放在室內，露天堆放應加以覆蓋。2）鋼管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防銹漆一度，內壁宜每24年涂刷防銹漆，每次涂刷兩道。3）扣件及螺栓應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。4）長鋼管搬運時應有防彎曲措施。5）建立健全管理制度，加強管理，按誰維護，誰管理的原則，減少丟失和損耗。6）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。7）搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。