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1、848m大橋工程水下封底混凝土、承臺施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況4四、時間計劃5五、施工方案5（一）鋼套箱作用、幾何尺寸5（二）施工工藝流程5鋼套箱施工工藝流程圖6（三）鋼套箱設(shè)計71、 鋼吊箱設(shè)計條件：72、 施工要求：73、工況驗算及結(jié)果7（四）鋼套箱施工測量71.鋼護筒中心坐標、傾斜方向及傾斜度測定7.鋼套箱就位及檢查8（五）鋼套箱施工8 鋼套箱施工前準備工作8 鋼吊箱加工及運輸8（六）水下封底混凝土施工101、 水下封底施工工藝102、封底施工11（七）承臺施工12、21、鋼套箱內(nèi)抽水122、清渣，割護筒及鑿樁頭123、承臺鋼筋、預(yù)埋件124、承臺砼澆筑12（八）安全保證措施14六、圍堰計算書151圍堰形成選定：15（二）設(shè)計依據(jù)161、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 （JTQD602004）16（三）計算工況及計算荷載組合.161.計算第一種工況：17封底砼對圍堰的側(cè)壓力172.計算第二種工況：173、計算第三種工況：18（四）校核封底砼的厚度（見簡明施工計算手冊）19（五）面板強度及撓度計算191.強度驗算（見簡明施工計算手冊）192.撓度驗算20（六）計算橫向加進肋的強度20（七）計算豎向小加肋的強度22（八）計算大縱肋強度22（九）內(nèi)圈梁計算23（十）內(nèi)支撐3、梁計算：24（十一）浮力計算：271.鋼套箱圍堰整體上浮驗算272.鋼套箱上浮驗算27 xx大橋水下承臺施工方案一、工程概況xx市xx經(jīng)濟開發(fā)區(qū)xx大橋工程位于xx市xx區(qū)xx鎮(zhèn)xx與xx村之間，路線全長1060m，工程包括全長848m的xx大橋及兩岸橋頭212m的引道路基。xx大橋的建成將對連接xx南北兩岸的交通產(chǎn)生積極的意義。本工程施工區(qū)橋址岸上地勢較為平坦，地表標高在2.1613.05m，地貌上屬于剝蝕殘丘山前沖洪積濱海相淤積平原過渡地段地貌單元。橋址橫跨xx，河面寬約220m，水深約46m，為常年流水性河道平、枯水季節(jié)河水流速較為緩慢，河岸兩側(cè)未進行臨時性砌坡護岸，河岸地面高程介于7.4、289.48m（黃海高程），高出河面平均水位標高約為1.503.50m，河底地形一般起伏不大，河底面高程一般為2.54.5m。地貌上屬于xx一級階地地貌單元。二、機械設(shè)備名稱規(guī)格數(shù)量吸泥機臺履帶吊3t2臺救生艇8t1柴油發(fā)電機120KW1臺水泵100m25臺電動空壓機4L-20/82臺電動卷揚機8t-10t2臺交、直流電焊機500A8臺磁力鉆ZLC-231臺導(dǎo)鏈20T18套三、勞動力組織裝吊工10人；電焊工12人；潛水員2人；鉗工3人；普工18人，合計45人。四、時間計劃 單個承臺時間計劃：拆除工作平臺7天；套箱拼裝、下沉、定位7天；水下砼封底3天；封底砼育齡期7天；抽水及焊接支撐8天；切割鋼5、護筒、破樁頭及檢樁10天；承臺鋼筋7天；承臺砼1天；合計50天。五、施工方案（一）鋼套箱作用、幾何尺寸鋼套箱作用：鋼套箱作用是為了實現(xiàn)承臺的干施工，其側(cè)板為澆筑封底砼及承臺砼的側(cè)模，同時鋼套箱頂面也作為砼澆筑的操作面。根據(jù)承臺施工作業(yè)時段的水文特征及施工工藝要求，擬定抽水水位為+8.5m，水位達到+9.0m時即停止施工。鋼套箱結(jié)構(gòu)圖附后。（二）施工工藝流程鋼套箱施工工藝流程圖如下：鋼套箱施工工藝流程圖測量孔位鋼套箱設(shè)計分塊制作搭設(shè)工作平臺檢測護筒外圍分節(jié)拼裝鉆孔平臺拆除內(nèi)支撐焊接鋼護筒割除鋼套箱吊安下水入水自沉錨石定位鋼套箱套箱定位固定（三）鋼套箱設(shè)計1、 鋼吊箱設(shè)計條件：承壓水頭分析：a、 6、懸浮下沉階段：此時段受水側(cè)壓力較小。b、 封底砼施工階段：此時段水位差較小，受水側(cè)壓力較小。c、 抽水階段：此時段鋼套側(cè)壓力最大，作為側(cè)壁結(jié)構(gòu)設(shè)計的依據(jù)。驗算此工況按m水位壓力差驗算，擬定抽水水位為+8.m。2、 施工要求：設(shè)計需考慮各方面因素，為此分兩節(jié)設(shè)計。鋼套箱內(nèi)部布置兩層內(nèi)支撐。3、工況驗算及結(jié)果鋼套箱計算分鋼套箱吊裝階段、澆注封底砼階段、鋼吊箱抽水階段三種工況進行。鋼套箱吊裝階段及澆筑砼階段此兩階段一是自身沉重，設(shè)計時滿足要求，二是側(cè)壁所承受的內(nèi)外水頭差所產(chǎn)生的水壓力較小，因此此兩階段不作為鋼套箱本身和鋼套箱側(cè)壁結(jié)構(gòu)的最不利荷載階段，可不必驗算。而鋼套箱在澆注封底砼后，即抽水階段。此7、階段作為鋼套箱側(cè)壁結(jié)構(gòu)設(shè)計的控制狀態(tài)。（四）鋼套箱施工測量1.鋼護筒中心坐標、傾斜方向及傾斜度測定鋼護筒中心坐標測定：實測各墩樁位坐標。鋼護筒傾斜度，傾斜方向測定：采用垂球法或水平尺靠護筒測得。中心坐標、傾斜方向及傾斜度精確分析：根據(jù)所實測的護筒中心坐標和測得的傾斜方向及傾斜度求得鋼套箱封底砼底處護筒中心坐標。.鋼套箱就位及檢查利用錐形導(dǎo)向裝置套入護筒后，測量人員嚴格檢查套箱側(cè)板的平面位置和垂直度，如不滿足要求，應(yīng)重新定位，以保證鋼套箱順利下沉。（五）鋼套箱施工 鋼套箱施工前準備工作利用吸泥機將封底混凝土底標高以上的泥和卵石等清理出去。鉆孔平臺拆除及工作平臺的搭設(shè)： 鋼吊箱加工及運輸鋼吊箱加工8、制作，經(jīng)檢查合格后，分塊分批，運輸?shù)礁〉醯蹉^位置下方，進行剛性拼裝。驗收標準：平面尺寸誤差：5cm，內(nèi)孔尺寸誤差：3cm對角線誤差：10cm，底板預(yù)留孔誤差：1cm運輸：鋼套箱加工完成后，先在岸上進行預(yù)拼裝，檢查螺栓孔位置是否正確、防水膠墊是否漏水、幾何尺寸是否滿足要求，檢驗合格后，拆開鋼套箱，分批分塊運輸?shù)降踯嚨蹉^下方進行剛性拼裝。每個鋼套箱分5片分別吊裝，岸上采用25噸吊車吊上平板車，再運到墩位置后采用噸履帶吊進行拼裝。鋼套箱拼裝下沉 a、準備工作拼裝前清除原鉆孔平臺所有物資，割除原鋼護筒上的牛腿，每個護筒制作一個三角形導(dǎo)向架。在水面以上適當位置(根據(jù)施工時水位確定)每個鋼護筒外側(cè)水平線上9、各安裝一個牛腿。此牛腿主要用于鋼吊箱水上拼裝支撐用。鋼吊箱四周與鋼護筒對應(yīng)位置各設(shè)置一個平面固定環(huán)，以便鋼套箱分片水上組拼時臨時固定鋼套箱。b、拼裝用吊車分片兩點起吊鋼套箱四周面板，每塊面板采用平面固定環(huán)臨時固定在鋼套箱上，臨時固定環(huán)與鋼套箱的連接長短可連接，所有面板調(diào)整到位后再固定。鋼套箱全部拼裝完成后，焊接鋼套箱內(nèi)第二層內(nèi)支撐，同時在每個鋼護筒頂面以下10厘米內(nèi)外側(cè)各焊一個牛腿，內(nèi)外側(cè)牛腿均用20T導(dǎo)鏈與鋼套箱底橫梁連接，外側(cè)倒鏈主要防止鋼套箱變形和下沉，內(nèi)側(cè)導(dǎo)鏈主要用于套箱下沉，同時采用4個20T導(dǎo)鏈分別吊于4根小鋼管樁相應(yīng)部位，上游和下游采用21.5鋼絲繩分別作為下拉纜和斜拉纜。鋼套箱10、面板與面板接觸面均需安裝防水膠墊，嚴禁鋼套箱漏水。c、鋼套箱下沉鋼套箱組拼對拉完后，同時緩慢拉動20T導(dǎo)鏈，上提鋼套箱使其懸空，同時割除鋼套箱底下牛腿，然后緩慢拉動20T導(dǎo)鏈使鋼套箱下沉，因上游水流影響，鋼套箱入水后在水流作用下鋼吊箱底與護筒緊密迭合，影響鋼套箱下沉，因此在上游迎水位置設(shè)置鋼絲繩作下拉纜，利用2個10T葫蘆調(diào)整下拉纜，鋼套箱迎水面采用=20mm鋼板焊接吊耳。鋼套箱下沉就位后，帶緊20T導(dǎo)鏈，立即施焊鋼套箱的一層內(nèi)支撐并與鋼護筒焊接固定，以穩(wěn)定鋼套箱，始終保持鋼套箱在封底砼完成前不因水位的上漲而上浮。鋼套箱第一層內(nèi)支撐與鋼護筒形成整體后，由潛水員入水拆除20T導(dǎo)鏈。鋼套箱利用第一11、層內(nèi)支撐懸掛于鋼護筒上。（六）水下封底混凝土施工鋼套箱下沉到位后，需進行水下封底砼施工，為了保證按期完成封底施工，確定了“泵送砼，分艙開灌，一次到位”的施工工藝，準備工作如下：1、 水下封底施工工藝封底砼的選擇：本橋中采用的封底C20砼可選用鉆孔樁水下砼，坍落度為18-22cm，7天強度達到30Mpa，實際封底施工時，混凝土各項性能指標均應(yīng)滿足要求，封底7天后抽水。分艙方式、施工平臺、導(dǎo)管和料斗、砼輸送方式的選擇：a、 封底砼施工分艙：鋼套箱按井字形分9個艙。b、 施工平臺：選用第一層內(nèi)支撐作為封底砼施工平臺。c、 導(dǎo)管：選用=6mm的鋼板卷制而成內(nèi)徑3mm的導(dǎo)管，法蘭盤連接。d、 料斗：采用12、1m3左右料斗。e、 砼輸送方式：采用2臺砼輸送車水平輸送，由三一泵（60 m3/h）直接輸送到封底現(xiàn)場。封底砼澆筑順序與工藝：封底砼澆筑采用先護筒艙，對稱澆筑，一次一艙及時補料的原則，一般澆筑分封底（首灌）階段，正常澆筑階段，結(jié)束階段。2、封底施工施工準備：鋼套箱下沉到位并固定后，即可進行澆筑平臺的搭設(shè)，平臺由1010cm方木和竹排組成，它支承于第一層內(nèi)支撐上，完成導(dǎo)管料斗和導(dǎo)管夾具以及輸送泵和泵管就位，接通電源試泵，T履帶吊吊就位于鋼吊箱范圍內(nèi)負責(zé)導(dǎo)管首灌拔塞及導(dǎo)管提升和拆除。人員組織：根據(jù)工藝特點設(shè)立了攪拌工段，負責(zé)砼生產(chǎn)和運輸；設(shè)立泵送工段，及時處理因堵管而需拆管、接管及提管，保證砼連13、續(xù)灌注；測量人員負責(zé)封底砼頂標高控制；設(shè)立指揮中心，由指揮中心統(tǒng)一指揮封底施工的各項工序作業(yè)。封底施工：封底施工開始后，輸送泵連續(xù)向料斗泵送砼，待料斗滿時，指揮人員下達拔塞指令，砼經(jīng)導(dǎo)管流向一個艙，待首灌成功，連續(xù)向艙供料，直至設(shè)計標高，提升導(dǎo)管，同樣進行其他各艙封底，直至全部完成。每個艙首灌前，測量人員對該艙導(dǎo)管進行測量，保證開灌時導(dǎo)管底口距套箱底15cm。（七）承臺施工承臺施工工藝流程圖附后。1、鋼套箱內(nèi)抽水封底砼澆筑完成后7天開始抽水，用清水泵（揚程20m，流量100 m3/h）同時抽水，水位每下降1m，停抽30min，檢查套箱有無異常情況。2、清渣，割護筒及鑿樁頭箱內(nèi)水抽完后，檢查套箱14、漏水情況，并及時堵漏，著手進行高于承臺的砼清除，待完成后，割除設(shè)計樁頂標高處以上鋼護筒，倒運上岸，進行樁頭鑿除工作。3、承臺鋼筋、預(yù)埋件承臺鋼筋工作量較大，鋼套箱不大且箱內(nèi)有支撐系統(tǒng)因此給承臺鋼筋綁扎帶來一定麻煩。承臺鋼筋綁扎完后，預(yù)埋以上工序結(jié)構(gòu)物的鋼筋和加固模板的預(yù)埋件。4、承臺砼澆筑承臺砼配比及要求：承臺砼采用的砼應(yīng)由商混拌合站試驗室嚴格設(shè)計其配合比，并要求和易性、可靠性達到施工要求，坍落度18-22cm，初凝時間4-5h。承臺砼澆筑順序：考慮到鋼套箱受力，澆筑時從中間開始，往四周擴散，然后又按順序回來，力求鋼套箱均勻受力，澆筑過程中用插入式振搗棒振搗，振搗點呈梅花形布置。承臺砼澆筑：采15、用泵輸送，分兩次澆筑。承臺砼散熱及養(yǎng)護：由于承臺澆筑是無水作業(yè)，承臺砼散熱成為主要問題，砼配合比設(shè)計時采用礦渣水泥，以減少水化熱。根據(jù)經(jīng)驗，大體積混凝土內(nèi)外溫差控制在25以內(nèi)，可避免混凝土出現(xiàn)溫度收縮裂縫，為此擬采取“內(nèi)排外保”的措施：a、“內(nèi)排”：盡快排出混凝土內(nèi)部熱量，降低混凝土內(nèi)部溫度。在混凝土澆注以前，預(yù)先在混凝土內(nèi)按設(shè)計要求布置鋼管作散熱管。混凝土灌注中和灌注后每隔2h換冷水循環(huán)散熱一次，可降低混凝土內(nèi)部溫度58，待混凝土內(nèi)外溫差降至25以下可停止換水，混凝土達28天后用同標號混凝土將散熱管灌實。b、“外保”：在混凝土表面采取保溫措施，控制混凝土內(nèi)外溫差及表面與空氣溫差，避免出現(xiàn)深層16、裂紋和表面裂紋。冷卻水管布置圖見設(shè)計圖。（八）安全保證措施（1）配足通訊工具，確保統(tǒng)一指揮。進入施工現(xiàn)場人員，按規(guī)定配帶好安全防護用品，遵章守紀，聽從指揮。（2）在通航的江河上進行施工前，與當?shù)睾秸块T聯(lián)系，商定有關(guān)航運和施工的安全事項，并通報有關(guān)單位，在航道上按規(guī)定設(shè)置航標進行導(dǎo)航。（3）所以施工人員必須配戴安全帽，水上作業(yè)必須穿戴救生衣。（）當出現(xiàn)六級以上大風(fēng)時，停止工作，如確有需要繼續(xù)作業(yè)時，采取有效措施。（）水上作業(yè)人員必須穿好救生衣，并站在適當位置，以防落水。（）施工中需要封航時，必須與航務(wù)部門聯(lián)系，在航道上做好封航標志，辦理封航手續(xù)并通知相關(guān)單位。（）由于潛水作業(yè)較多，墩位上下游各17、1200米范圍內(nèi)設(shè)置明顯標志，標明潛水作業(yè)時間，請當?shù)鼐用裨诖似陂g內(nèi)不要到河面上炸魚，確保潛水員安全。有潛水作業(yè)時，要派出防護人員上下游進行防護。（）由于水上焊接作業(yè)較多，電纜電線必須經(jīng)常檢查，避免漏電。施工用電設(shè)備實行一機一閘一漏一箱。漏電保護裝置與設(shè)備相匹配。（）從事作業(yè)人員，定期進行體格檢查，不適宜作業(yè)的人員，不得從事此項工作。作業(yè)人員必須戴安全帶，穿防滑鞋。不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、易滑鞋和裙子上班進入施工現(xiàn)場。（1）根據(jù)具體情況使用符合要求的腳手架、腳手板、吊架、梯子、跳板、安全帶等，按安全有關(guān)規(guī)定在高空、臨空處、水上作業(yè)平臺設(shè)置欄桿或安全網(wǎng)等安全設(shè)施。懸掛的梯子掛在牢固處，掛鉤與18、承載結(jié)構(gòu)物捆綁牢靠。（1）在水上作業(yè)平臺上作業(yè)，原則上不進行雙層作業(yè)，無法避免時，上下交替施工，設(shè)置隔離措施，并設(shè)專人進行防護。上層不停止時，下層不準進入現(xiàn)場；下層人員沒有完全撤出時，上層不準施工，以確保人身安全。高處作業(yè)佩帶工具袋，小型材料放入袋內(nèi)，較大的工具用繩拴好，不得隨便亂放，防止落下傷人。（1）夜間進行作業(yè)時，必須在現(xiàn)場有足夠的照明設(shè)備，在危險地帶等處設(shè)有明顯的標志。（1）危險地點懸掛按照安全色和安全標志規(guī)定的標牌，夜間有人經(jīng)過的坑、洞、施工作業(yè)危險地帶設(shè)紅燈示警。嚴禁無關(guān)人員隨意出入現(xiàn)場。（1）起吊重物時，起落速度應(yīng)均勻，動作要平穩(wěn)，禁止忽快忽慢，不準緊急制動。放置吊運的重物時，要19、注意地面的平整，防止斜歪傾倒。六、圍堰計算書（一）本設(shè)計計算書適用于xx大橋主橋S1#、N1# 承臺圍堰。 1圍堰形成選定：依據(jù)設(shè)計圖紙，主墩S1#、N1# 河底標高分別為2.55 m和3.45m，而承臺封底砼厚度為1m，且承臺底標高（含1m封底砼）為1.5m。因此選用無底鋼圍堰，圍堰側(cè)模兼做承臺模板。2、圍堰設(shè)計原則:依據(jù)項目部現(xiàn)有材料，結(jié)合承臺棱角為弧形，所以套和模板要分塊制作，塊與塊之間通過螺栓連接。套箱模板采用S=5mm鋼板；橫肋采用10槽鋼；加勁肋采用808mm鋼板，縱肋采用220槽鋼；內(nèi)支撐選用2I20b工字鋼作內(nèi)圈梁，型號為I40b工字鋼作內(nèi)支撐桿。圍堰結(jié)構(gòu)布置詳見“圍堰設(shè)計圖”20、.（二）設(shè)計依據(jù)1、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 （JTQD602004）2、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 （JTJ02586）3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500172003）4、簡明施工計算手冊第二版 5、路橋施工計算手冊6、xx大橋施工圖（三）計算工況及計算荷載組合.計算橫板側(cè)壓力，分三種情況計算套鋼模板側(cè)壓力。第一種工況：圍堰下沉到位，水下灌注封底砼，此時圍堰內(nèi)外水面高度一致，內(nèi)外水壓平衡，圍堰承受1m砼的側(cè)壓力。 第二種工況：封底砼達到設(shè)計強度要求，抽出圍堰內(nèi)水，圍堰承受最高靜水壓力及流水壓力。第三種工況：借助承臺砼，此時圍堰承受外側(cè)靜水壓力，流水壓力及新澆砼的壓力。1.計算第一種工況：封底砼對21、圍堰的側(cè)壓力根據(jù)砼對圍堰橫板的側(cè)壓力公式Pm=krhm進行計算。(路橋施工計算手冊第173頁)其中：當VT0.035時，hm=0.22+24.9VT（V砼澆筑時速度取0.2mh ；T砼入模時的溫度取20C 則hm=0.22+24.90.220=0.47mK取1.2，r取24KNm3 故 Pm =krhm =1.224KNm30.47m =13.54 KNm3=13.54KPa查若傾倒砼容量大于0.8 m3的運輸器具傾倒時取砼沖擊力6 KPa，則側(cè)壓力PM1=PmP沖=6+13.54=19.54 KPa由于水下封底砼灌注時，水壓力由外平衡，故只考慮砼側(cè)壓力PM1=19.54 KPa。為了安全起見22、，采用對拉螺桿措施，防止脹模。2.計算第二種工況：本橋位處最高水位為8.5m則：靜水壓力P靜=rh=106=60 KPa（r 水的比重10 KNm3，h=8.52.5=6m ） 流水壓力：FW=KAV22g（其中水的 重力密度，取10 KNm3；V流水速度，取2ms；A圍堰阻水面積，取111m2 ； g重力加速度，取9.8mg2；K是形狀系數(shù)，取k=1.5 ）則FW=1.51102229.8=3.1 KPa因此靜水壓力和流水壓力如圖所示：3、計算第三種工況：若不考慮砼澆筑過程對圍堰側(cè)壓力影響，只考慮水壓力，則最大水壓力為Pmax=63.1 KPa若外側(cè)無水壓力，依據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范，荷載組23、合砼側(cè)壓力傾倒砼側(cè)壓力，分別計算如下： 新澆砼對圍堰的側(cè)壓力：a . Pmax=0.22t0Yk1kV12 =0.220.75251.21.150.212=2.5 KPa注： t0初疑時間取45min；r砼的容重；k1外加劑影響系數(shù)，取1.2；k2坍落度修正系數(shù)，取1.15；V砼澆筑速度，取0.2mh）b. Pmax=k r h （h有效壓頭高度）當 VT0.035時； h=0.22+24.9 VT=0.22+24.90.220=0.47m 則Pmax=1.2250.47=14.1 KPa經(jīng)計算，新澆砼對圍堰的側(cè)壓力取Pmax=14.1 KPa傾倒砼時沖擊力產(chǎn)生的水平荷載取6.0 KPa 綜上24、計算可知，承臺砼澆筑時最大壓力為圍堰外側(cè)水壓力，故套和設(shè)計取Pmax=63.1 KPa作為控制荷載。 （四）校核封底砼的厚度（見簡明施工計算手冊） 、h=（3.5kMmaxbfct+Dch其中：k安全系數(shù)，取2.65；b板寬，取1m；fct砼抗拉度（C20），取1200tm2；D水下砼與井底泥土摻混需增厚度，取d=0.30.5mMmax=12 (其中1計算跨度取較小者10.5m；彎矩系數(shù)，L1L2=10.514.5=0.7241L2；故取0.0729 P靜水壓力形成的荷載，取60 KNm（取單位寬度荷載）Mmax=0.07296010.52=4822 KNm故 h=3.52.65482112025、0+D=0.61m+（0.30.5m）h=0.911.11（基本符合強度要求）（五）面板強度及撓度計算擬采用=5mm A3鋼板作套箱面板，則1.強度驗算（見簡明施工計算手冊）Lx=0.35m Ly=0.4m則 Lx Ly=0.875查表可得Kx=0.06 Ky=0.055故Mx= Mmax=Kxq Lx2 （其中q=63.1 KNm單位寬度） =0.0663.10.352=0.464 KNmmax= MmaxW=0.464103 Nm(10.00526) =111.36Mpa =145 Mpa2.撓度驗算Wmax=Kf（FL4B0）=0.001663.11030.3542.3103=6.61026、-4=0.66mmW=L500=0.7m （滿足要求）其中Kf撓度計算系數(shù)，F(xiàn)最大側(cè)壓力，L面板短邊，B0構(gòu)件剛度B0=Eh312（1V2）=210110.005312（10.32）=2.3103 Nm（六）計算橫向加進肋的強度橫肋采用10槽鋼，其W=39.710-6m3 ，A=12.7410-4m2 橫肋按簡支梁承受均布荷載計算，計算跨經(jīng)L取35cm，最大均布荷載q=63.1 KNm0.4=25.24 KNm則RA=RB=1225.240.35=4.42 KNmMmax=18q2=1825.240.352=0.386 KNm故 max= MmaxW=0.38610339.710-6=9.7 27、KNm撓度 Wmax=5q4384EI=525.240.354 38421011198.310-8=145 Mpa （滿足要求）=1.2410-4=0.12mmW=L500=0.7mm （滿足要求）剪應(yīng)力 I=QA=4.42103 12.7410-4=3.5NpaI=85 Mpa (滿足要求) 橫肋按連續(xù)梁計算：則：彎矩 Mmax=KMqL2 （其中K=0.077，q=63.1104=25.24 KNm，L=0.35m）彎曲應(yīng)力 max= MmaxW=0.23810339.710-6=5.99 Mpa=145 Mpa剪力：Q=Kvq=0.60725.240.355.36KN則剪應(yīng)力I=QA=528、.3610312.7410-4=4.2 MpaI=85 MpaWmax不變（七）計算豎向小加肋的強度小縱肋采用808mm鋼板，其W=bh26=0.0080.0826=8.510-6m3 A=0.0080.08=6.410-4m2， I=bh3123.410-7 m3 小縱肋按連續(xù)梁計算彎矩 Mmax=KMqL2=0.07725.240.42=0.78 KNm彎曲應(yīng)力 max= MmaxW=0.781038.510-6=91.8 Mpa=145 Mpa剪力 Q=Kvq=0.60725.240.46.2KN剪應(yīng)力 I=6.21036.410-4=9.5 MpaI=85 MpaWmax=5q438429、EI=525.240.44103384210113.410-7=1.2410-4=0.13mmL5000.8mm（八）計算大縱肋強度大縱肋采用220槽鋼，其W=2191.410-6m3 I=21913.710-8m4 A=232.8310-4m2大縱肋以內(nèi)支撐為支點，如圖所示內(nèi)支撐高度方向按2.5米，每層布置，共設(shè)兩層。大縱肋按二跨連續(xù)梁計算，最大彎矩 Mmax=KMq2 （其中KM=0.07） =0.0763.12.52=27.6 KNm最大彎曲應(yīng)力max= Mmaxw=27.611032191.410-6=72.1 Mpa=145 Mpa最大剪力 Qmax=Kvq=0.37563.12.530、59.2KN （其中Kv=0.375）Imax=QA=59.2103232.8310-4=9.0I=85 Mpa跨中撓度：Wmax=q4384EI(5242)=63.11032.543842101121913.710-8（5240.42）=0.97mmL500=2500500=5mm 其中=12.5=0.4 懸壁撓度 W1=q48EI=63.11031482101121913.710-8=1mm10005002mm（九）內(nèi)圈梁計算橫橋向內(nèi)圈梁四跨連續(xù) M=KMqL2 q=63.1 KNm V=KvqL懸壁WA=q1L38EIL3500跨中WA=qL4384EI（5242)L500 KM=0.031、77則m=0.07763.1 KNm2.52=30.366 KNm= MmaxW需W需= Mmax =145 Mpa）W需=30.366103145106=0.2094103=209.410cm3220槽鋼w=2191.4 cm3Q=0.39363.12.561.995I=QA=61.995103232.8310-4=9.44 MpaI=85 MpaW跨（其中.） .懸.103.-.要求懸臂部分焊于面板上，此解決撓度偏大問題。故用根20槽鋼作內(nèi)圈梁。（十）內(nèi)支撐梁計算：當抽水澆筑承臺時，鋼套箱圍堰需一邊抽水，一邊進行支擋，原圍堰將失去穩(wěn)定。橫橋向內(nèi)支撐計算：RA=RE=KV1q=0.3936332、.12.565.9KNRB=RD= KV2q=（0.607+0.536）63.12.5180.3KNRC= KV3q=20.46463.12.5146.4 KN橫橋向內(nèi)支撐I40b工字鋼最大壓力 Rmax= RB= RD=180.3KN a. 受壓驗算=NA=180.310394.110-4=19.2 Mpa 145 Mpab. 壓力極限值：（按兩端較支算）臨界力Pcr=2EIL2=3.142210112278010-814.72=2078103N=207.8tRmax=18.03t或驗算強度：=NA 其中N= Rmax=180.3KN A=94.110-4m2根據(jù)選定 = L0 i=L0（I33、A）12=14.7（2278010-894.110-4）12=94.495當75時 =30002=300094.4952=0.336故 =NA180.31030.33694.110-4=57 Mpa=145 Mpa 滿足要求b.之重作用下?lián)隙闰炈悖篺=5q4384EI=573.81014.74384210112278010-8=9.8mmL400=14700400=36.75mm滿足要求c.順橋向內(nèi)支撐I40b工字鋼計算： （如圖）RA=KV1q0.41763.11.539.5KNRB=RC= KV2q2=（0.583+0.2）63.13148.2KN內(nèi)支撐最大壓力Rmax=148.2KN1.34、受壓驗算：=NA=148.210394.110-4=15.7 Mpa=145 Mpa2.壓力極限值已計算可知為Pcr=207.8t14.8t滿足要求3. HH1工字鋼的計算（斜撐40b工字鋼）故Mmax=（180.31034）5225.4103max=MmaxW=25.4103114010-6=197.7=145 Mpa故選用兩根I366工字鋼，則max=225.4103291910-6=122.6 Mpa= 145 Mpa 滿足要求注意：要求HH1與A和焊接牢固（焊縫為10mm厚） 其焊縫如下： f=Nhelw其中he=0.7107mm lw=138mm N= RB2=90.15KNf=9035、.15103710-30.1382=46.7 Mpa=75 Mpa滿足要求（十一）浮力計算：1.鋼套箱圍堰整體上浮驗算圍堰抽水澆筑承臺時所產(chǎn)生的浮力W=14.710.771101.03t圍堰鋼材之重：G1=0.15355.653.34t封底砼與鋼護筒的摩擦力f=60t/m2 42.39m2=2119（注鋼護筒與砼摩擦力60t/m2）則F浮-（G+f）=1101-53.34-2119=-10720故鋼套箱在抽水時不會上浮。2.鋼套箱上浮驗算TwKF浮 （其中圍堰浮力=1101.03t，封底砼與圍堰接觸，K安全系數(shù)，K=4）（14.7110.71）2=50.8m2Tw砼的握裹力 Tw=150tm2 則50.815041905tF浮=1101.03t故鋼圍堰側(cè)模不會脫離封底砼而上浮。