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1、大橋引橋工程預應力引橋箱梁支架搭設、模板制作施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、工程概況3二砼箱梁施工4（一） 引橋砼縱向箱梁施工41現澆支架臨時支墩設置42貝雷梁支架43模板44砼澆筑5（二）預應力管道壓漿、封錨工藝91、壓漿水泥強度宜不低于42.5，水泥不得含有任何團塊。911、孔道壓漿應填寫施工記錄。10（三）墩頂橫梁10（四）支架、模板拆出10三、引橋砼箱梁支架、支墩受力計算10（一）、1-4、7-10號墩跨間貝雷梁支架組拼101、 主要斷面（見現澆支架結構圖）傳遞活載情況如下：102、（三）、最大支墩樁基礎設計計算141、 樁基布置及計算142、樁基沉降計算：153、承臺設計154、擴大基礎設計與驗算16（四）、穩定驗算16 、承臺頂支墩護筒的穩定驗算(選取7-1#支墩)16 、樁基、承臺、支墩共同體的穩定驗算17按一端固結，一端自由的受壓構件18四、質量保證措施19（二） 鋼筋的檢查、加工及鋼筋骨架片的制作要求：20五、安全保證措施212、對整個現澆支架必須進行受力計算213、貝雷梁架設的安全操作規程21、施工人員須穿戴勞動保護用品。214、支墩鋼管施工安全保證措施225、調節鋼管搭設時的安全保證措施226、預應力張拉的安全保證措施22一、工程概況xx大橋引橋屬后張法預應3、力砼箱梁，道路等級：城市快速路。設計速度：80km/h。橋梁寬度為212m車行道，全寬25.5m。橋梁坡度為：最大縱坡3%,雙向橫坡2%。設計荷載：汽車20級，掛車120級，局部構件：城市A級。基本烈度：7度（按8度設防）。單跨跨徑為50米，南北引橋各長150米，縱向亦為等高度，結構高度為2.6m，橫截面為單箱單室外斜腹板的箱形截面，每幅頂板寬12.75m，底板寬6.75m。二砼箱梁施工引橋砼縱向箱梁均采用支架現澆施工。（一） 引橋砼縱向箱梁施工1現澆支架臨時支墩設置南、北兩岸每跨內支架按凈跨15米布設，現澆支架臨時支墩采用60cm鋼管組成，軟基地段的支墩基礎采用打入50cm砼預制樁，樁頂采用4、一現澆承臺，在承臺內預埋鋼護筒、直至貝雷梁底。每一橫向截面布設四個支柱，每承臺布設4根預制砼樁，經計算預制樁須進入亞粘土層。陸地地段采用砼擴大基礎。具體計算詳見后附計算書。2貝雷梁支架現澆支架縱梁均采用貝雷梁組拼。根據引橋箱梁自重，施工模板、鋼管、施工機具等載荷進行計算，半幅每一橫截面可用4組單層2排、2組單層3排貝雷梁組合即可滿足施工要求。每排貝雷梁間由支承片連接，上下加鋼管及扣件鎖定，加強其整體剛度和橫向穩定性。貝雷梁上設一層50-80cm鋼管支架，支架間距按8080cm間距進行布設調節安裝底模。以調整箱梁底面高程。支架預拱度根據結構算出的彈性變形和非彈性變形值確定即可。3模板為確保城市橋5、梁的外觀質量，箱梁的外側模板采用定制新加工的大塊鋼模，模板的設計強度和剛度、加工精度及接縫處理均需滿足設計和規范要求。內側模板及箱內模采用組合鋼模，待側板砼澆筑完畢后拆除。為有效地控制箱梁底板砼厚度，在箱內底板鋼筋上設立厚度定位筋，另外在箱底加設排氣孔。箱梁頂板底模在澆完頂板后預留工作窗，以便人能進入拆除底模，之后封閉工作窗。4砼澆筑砼配合比設計砼配合比的設計除應滿足設計強度要求外，還應考慮砼輸送的要求。骨料大小應考慮鋼筋及波紋管密度情況易于入模及振搗密實，還應摻入適量的高效早強緩凝劑，使每一分段澆筑時間在初凝前完成。砼拌和及泵送設備南岸設750L強制式拌和機2臺，拌和設備均配有自動計量系統。6、砼采用輸送泵輸送，且配有兩臺HBT60C型砼輸送泵及相應的管線。北岸采用東浦拌合站拌制的砼施工即可。分層澆筑程序副跨箱梁澆筑分兩次進行，即第一次澆底板、腹板、橫隔板；第二次澆頂板和翼板。其施工程序為：首先在支架上放樣安裝底模、外側模。接著綁扎底板、腹板鋼筋，安裝波紋管及錨板，然后安裝內側模板，之后澆底板砼，達到設計厚度后立即加頂壓板，接著澆腹板、澆隔板砼，完成第一次（開口箱）砼澆筑。待砼達到一定強度后，然后安裝頂板底模，綁扎頂板和翼板鋼筋，澆筑頂板和翼板砼，即完成整段箱梁的砼澆筑。上述施工程序及關系詳見后附預應力引橋箱梁施工工藝框圖。預應力引橋箱梁施工工藝框圖施 工 準 備搭 設 支 架放樣、7、安裝底模、外側模鋼筋制作綁扎底板、腹板鋼筋模板制作波紋管制作安預應力管道安預應力管道立內側模板砼取樣、試壓澆底板、腹板砼拆除內側模板立頂板底模鋼筋制作綁扎頂板鋼筋集料、水泥認可、配合比 試 驗砼取樣、試 壓澆 頂 板 砼養護、拆外側模板水泥漿取樣、試壓中間交驗、進行下道工序水泥漿配合比試驗鋼 束 制 作張拉設備標定按順序分批張拉預應力鋼束預應力管道壓漿、封錨穿預應力鋼束預應力砼橫梁施工工藝框圖施 工 準 備安裝支架或吊梁安裝底模板模板制作鋼筋制作綁扎鋼筋波紋管制作安預應力管道安裝側模板集料、水泥認可、配合比 試 驗砼取樣、試壓澆筑混凝土養護、拆側模預應力鋼束制作穿預應力鋼束張拉設備標定張拉預應8、力束中間交驗、進行下道工序水泥漿取樣、試壓拆除吊架及底模預應力管道壓漿、封錨砼振搗工藝結合引橋箱梁的實際情況，因該跨砼澆注分兩次，即第一次澆底板、腹板（腹板澆注196cm）、澆橫隔板；第二次澆頂板和翼板。通過分層澆注，采用5.0cm的插入式振動棒均可滿足要求，在進行澆注操作時須按下列方法進行：a、振動棒移動間距不能超過振動器作用半徑的1.5倍，一般在25cm左右為宜。與側模應保持5-10cm的距離，在上下層接插時，應插入下層砼5-10cm為宜，每處振動完畢后應邊振邊徐徐提出振動棒；同時應防止振動棒撞擊波紋管。b、對每一振動部位，必須振動到該部位砼密實為止。密實的標志是砼停止下沉，不在冒氣泡，表9、面呈現平坦、泛漿即可。砼養生為了保證砼的強度，前期養生工序尤為重要，在此特制定如下養生措施：a、成立養生隊伍；b、根據當前氣溫，在砼澆注初凝后即開始灑水養生，每天灑水次數以能保持砼面濕潤狀態為度，養護時間一般為714天。預應力鋼絞線制作、安裝及張拉工藝a、制作：根據設計要求副跨箱梁預應力鋼束的制作按其設計長度加工作長度進行下料，下料機具采用砂輪切割機切割。b、安裝：首先將鋼絞線拖入安裝位置，進行編束，編束時應逐根理順，綁扎牢固，防止相互纏繞。其次套上波紋管，安裝定位筋，將其安裝定位。c、張拉工藝：張拉應在砼養護7天并達到設計強度的95%后方可進行。各預應力鋼束順序分三次張拉至設計噸位。三次張拉10、力分別為設計值的50%、80%和100%。預應力張拉采用伸長值和張拉力雙控，以伸長值為主，其伸長值參見預應力筋計算表，張拉力誤差不超過設計和規范允許值。初張力按10%控制，張拉過程應如實記錄，如發現張拉力和相應的伸長量與計算值出入較大時，應立即停止并報告設計方，找出原因并確定處理方案后方可繼續張拉。如滑絲斷絲數量超過設計或規范允許值，必須退錨換束。張拉設備使用前必須經過標定，并由專人操作。預應力筋張拉伸長值計算見后附表。（二）預應力管道壓漿、封錨工藝在鋼絞線張拉完畢后，孔道應盡早壓漿。1、壓漿水泥強度宜不低于42.5，水泥不得含有任何團塊。2、壓漿用水必須使用清潔的飲用水，外加劑應摻入具有低含11、水量、流動性好、最小滲出及膨脹性等特性的外加劑。3、水灰比宜為0.400.45，水泥漿稠度宜控制在1418s之間。4、孔道壓漿前的準備，壓漿前應對金屬管道進行清潔處理，以清出有害物，然后用壓縮空氣將孔道內的積水吹出。5、水泥漿自拌制至壓入孔道的延續時間應視氣溫情況而定，一般控制在3045min范圍內，水泥漿在使用過程中應連續攪拌。壓漿時，對曲線孔道和豎直孔道應從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿應緩慢、均勻，不得中斷。6、對摻外加劑泌水率較小的水泥漿，通過試驗證明能達到孔道內飽滿時，可采用一次壓漿的方法；不摻外加劑的水泥漿，可采用二次壓漿的方法，兩次壓漿的時間間隔宜為304512、min。7、壓漿應用活塞式壓漿泵，壓漿的最大壓力宜為0.50.7MPa；當孔道較長或采用一次壓漿時，最大壓力宜為1.0MPa，壓漿應達到排氣孔排出與規定稠度的水泥漿為止。為保證管道中充滿灰漿，關閉出漿口后，應保持不小于0.5MPa的穩壓期，該穩壓期不宜少于2min。8、壓漿過程中及壓漿后48h內，結構混凝土的溫度不得低于5，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35時，壓漿宜在夜間進行。9、壓漿后應從檢查孔抽查壓漿的密實情況，如有不實，應及時處理和糾正。壓漿時，每一工作班應留取不少于3組的70.7mm70.7mm70.7mm立方體試件，標準養護28d，檢查其抗壓強度，作為評定水泥漿質量的依據。10、對13、需封錨的錨具，壓漿后應先將其周圍沖洗干凈并對梁端混凝土鑿毛，然后設置鋼筋網澆筑封錨混凝土。封錨混凝土的強度應符合設計規定，一般不宜低于構件混凝土的強度等級值的80%。必須嚴格控制封錨后的梁體長度。長期外露的錨具，應采取防銹措施。11、孔道壓漿應填寫施工記錄。（三）墩頂橫梁墩頂橫梁利用鋼管支架立模澆筑，支架結構詳見引橋箱梁現澆支架圖。橫梁砼分兩次澆筑完成，施工程序為：先放樣安裝底模，綁扎鋼筋，安裝波紋管，然后安裝側模，澆筑橫梁砼，待砼強度達到設計要求后穿束張拉預應力即告完成。其施工程序及關系詳見上預應力橫梁施工工藝框圖。（四）支架、模板拆出在砼澆筑完畢，強度達到80%后即可拆出支架、模板。模板拆14、除順序為：從一端向另一端，或從中部向兩端。三、引橋砼箱梁支架、支墩受力計算（一）、1-4、7-10號墩跨間貝雷梁支架組拼凈跨跨徑按15m布設，每一截面由8組單層兩排、4組單層三排貝雷梁組成，荷載組成如下：1、 主要斷面（見現澆支架結構圖）傳遞活載情況如下：q活b= q活e= q活h= q活k=6.45t/m， q活a= q活f= q活g= q活l=0.9 t/m，q活c= q活d= q活i= q活j=2.2t/m，（包括鋼筋、砼、鋼絞線、錨具、鋼模、等自重）；2、每組貝雷梁承受均布活載：q活=0.4t/m（包括調節鋼管、施工機具等）；3、單層兩排每組貝雷梁自重q恒=0.2t/m，單層三排每組貝15、雷梁自重q恒=0.3t/m。因荷載作用于每組貝雷梁頂的載荷是不均勻布置，于是每組貝雷梁承受總荷載如下：q活a= q活f= q活g= q活l =q活a+q活+q恒=1.5t/m，q活b= q活e= q活h= q活k =q活b+q活+q恒=7.15t/m，q活c= q活d= q活i= q活j =q活c+q活+q恒=2.8t/m 查橋涵公路施工手冊得：單層兩排非加強型貝雷梁能承受的最大彎矩、剪力如下：M=157.6t.m N=49t單層三排非加強型貝雷梁能承受的最大彎矩、剪力如下：M= 224.6t.m N=68.9t計算結構按等跨連續梁計算，計算簡圖如下：（二）每組貝雷梁在均布活載作用下產生的彎矩16、剪力、支反力、撓度計算如下 a、f、g、l組貝雷梁（見現澆支架結構圖布置）M1= M3=c1q總L2 (AB段為M1、BC段為M2、CD段為M3) M2= c2q總L2 MB= MC=c3q總L2， 按等跨連續梁計算，查（工程土木施工手冊）得：c1 = 0.08 c2 = 0.025 c3=-0.10 M1= M3= c1q總L2=0.081.5152=27t.m M M2= c2q總L2=0.0251.5152=8.4t.m M MB=MC= c3q總L2 =-0.11.5 152 =-33.75t.m MQA= QD =K1q總L=0.41.515=9tQ= 49t （K1=0.4）QB17、左= QC右=K2q總L=0.61.515=13.5tQ =49t( K2=0.6)QB右= QC左 =K3q總L=0.51.515=11.25tQ =49t( K5=0.5)NB= NC=q總L=1.515=22.5tf活=5q1L4/384EI q1=1.3t/m E=210Gpa I=500994cm3=51.31541010/3842.1107500994=0.81cmf恒=d（n2-1）/8 n=5 d=0.3556 =0.3556（52-1）/8 =1.067cm f總=f活+f恒=1.87cm b、e、h、k組貝雷梁（見現澆支架結構圖布置）M1= M3=c1q總L2 (AB段為M18、1、BC段為M2、CD段為M3) M2= c2q總L2 MB= MC=c3q總L2， 按等跨連續梁計算，查（工程土木施工手冊）得：c1 = 0.08 c2 = 0.025 c3=-0.10 M1= M3= c1q總L2=0.087.15152=128.7t.m M= 224.6t.m M2= c2q總L2=0.0257.15152=40.2t.m M= 224.6t.m MB=MC= c3q總L2 =-0.17.15 152 =-160.8t.m M= 224.6t.mQA= QD =K1q總L=0.47.1515=42.9tQ= 68.9t （K1=0.4）QB左= QC右=K2q總L=0.19、67.1515=64.3tQ =68.9t( K2=0.6)QB右= QC左 =K3q總L=0.57.1515=53.6tQ =68.9t( K5=0.5)NB= NC=q總L=7.1515=107.3tf活=5q1L4/384EI q1=6.95t/m E=210Gpa I=751491.6cm3=56.951541010/3842.1107751491.6=2.90cmf恒=d（n2-1）/8 n=5 d=0.3556=0.3556（52-1）/8 =1.067cm f總=f活+f恒=3.96cm c、d組貝雷梁（見現澆支架結構圖布置）M1= M3=c1q總L2 (AB段為M1、BC段為M20、2、CD段為M3) M2= c2q總L2 MB= MC=c3q總L2， 按等跨連續梁計算，查（工程土木施工手冊）得：c1 = 0.08 c2 = 0.025 c3=-0.10 M1= M3= c1q總L2=0.082.8152=50.4t.m MM2= c2q總L2=0.0252.8152=15.75t.m M MB=MC= c3q總L2 =-0.12.8 152 =-63t.m MQA= QD =K1q總L=0.42.815=16.8tQ=49t （K1=0.4）QB左= QC右=K2q總L=0.62.815=25.2tQ =49t( K2=0.6)QB右= QC左 =K3q總L=0.52.21、815=21tQ =49t( K5=0.5)NB= NC=q總L=2.815=42tf活=5q1L4/384EI q1=2.6t/m E=210Gpa I=500994cm3=52.61541010/3842.1107500994=1.62cmf恒=d（n2-1）/8 n=5 d=0.3556=0.3556（52-1）/8 =1.067cm f總=f活+f恒=2.69cm通過上述計算NB、NC處支反力最大，總支反力為：N總=22.54+107.34+424=687.2t按現澆支架圖的布置情況，于是每根主支墩平均承受的力為：N平均=（687.2-58.6）/4=157.15t于是在跨中預設最大預22、拱值為3.96cm。（三）、最大支墩樁基礎設計計算1、 樁基布置及計算每支墩樁基礎布設四根50cm14m砼預制管樁，間距按170 cm 170cm。作用于單根樁基頂面的軸心豎向力N=(F+G)/nF=157.15t G1=15.6t G2=14.2t n=4N=(157.15+18.7+15.2)/4=47.76t=477.6KN又因為軸心豎向力作用下需滿足：0NR 查（建筑樁基技術規范）得：在淤泥層的樁側摩阻力均取12Kpa,粘土層的樁側摩阻力取66Kpa,樁端阻力取1500Kpa。于是有單樁樁端極限阻力標準值：RPK=PqPKAP/P=1.180.7515000.25/1.65=201KN23、 查（建筑樁基技術規范）(=0.75、P=1.18、P=1.65)單樁樁側極限摩阻力標準值：RSK= PliqSiK/S =0.962.5（1212260）/1.65=384KN RCK= CQCK/C =0.96140.25/1.7=1.97KN單樁極限承載力設計值為：R1= RPK + RSK+ RCK=585KN于是有：RN0=477.6KN所以復合樁基的豎向承載力設計值：R=4 R1=2324KN4N0=1910KN滿足承載要求2、樁基沉降計算：從實際情況分析：該復合樁只能按打入或震動下沉的摩擦單樁進行沉降計算，其沉降值為：S=(NL0/EA)+(2Nh/3EA)+(N/C0A0)N=24、467.34=1910KN E=2.3106 L0=0.8m A=0.25m2 h=13.2m 查（橋梁樁基計算與檢測）可得樁底土層硬塑粉砂質泥巖亞粘土地基比例系數為 m0=10000-20000KN/m4,因此有C0=m0h=112000-224000 KN/m3 A01=(d/2+htg(/2)2A02=L12/4因按單樁考慮，故應按式進行計算（內摩擦角以淤泥層進行取值60-120） A0于是樁基沉降量：S=(NL0/EA)+(2Nh/3EA)+(N/C0A0)S1=7mm S2=1.2mm 于是有S=1.2-7mm 根據計算得出的沉降量值，在進行支墩位置支架搭設時，應預留相應的預拱值。325、承臺設計承臺按250250120cm設計，混凝土設計強度為C25。根據其樁位布置情況，支墩護筒完全作用于各管樁中心，該承臺屬受壓構件，彎矩、沖切、剪力均較小，故采用滿足承臺配筋要求即可：主筋按18200、箍筋按12200。4、擴大基礎設計與驗算基礎情況從34#墩之間表層2m范圍屬中粗砂沉積土。查軟土地基的容許承載力，可得該層土體的容許承載力=200Kpa。 擴大基礎的設計根據計算傳至每支墩基礎頂面的最大豎向載荷為205t，擴大基礎的底面尺寸按4.04.01.2m設計，具體設計見支架現澆結構圖。地基應力驗算基礎支承面積為：16m2，因此作用于地基表面的應力為：=N/A=219104/16=1326、7KPa0=200KPa通過上述驗算，地基應力滿足承載要求。（四）、穩定驗算 、承臺頂支墩護筒的穩定驗算(選取7-1#支墩)考慮鋼護筒尺寸為150014mm的在最不利狀態時承載力N=157.15 t。同時考慮護筒施工誤差偏心矩按e=0.10m，則偏心彎距M=157.150.1=15.7t-m。D=1.5m、d=1.472m、=d/D=0.981A=（D2d2）/4=0.0653（m2）W=D3（14）/32=0.0244（m3）I=D4（14）/64=0.0184（m4）i= I/A =0.53（m）按一端固結，一端自由的受壓構件計算長度l0=27.152=54.3m構件長細比= l0/i=527、4.3/0.53=102.4=150 查規范（GBJ17-88）柱的容許長細比=150 查鋼結構設計規范附錄C表C-2得 1=0.3918N/A=24Mpa1 =84.23 Mpa =215MPa=（1n1N2/2EA）m式中，n1=1.4 m=1.4 則=1.37穩定驗算：=（N/1A）+（M/W）=66.12MPa=215 Mpa滿足要求。 、樁基、承臺、支墩共同體的穩定驗算考慮變截面共同體在最不利狀態時承載力N=157.15 t。同時考慮施工誤差偏心矩為e=0.10m，則偏心彎距M=(157.150.1=15.7t-m。因承臺以下部分為變截面，故按最不利的71#支墩變截面進行驗算其穩定。28、變截面寬度按同一截面樁的計算寬度確定。即b1=kkf（1.5d+0.5）按兩樁凈間距為1.2m，根據公式kf=0.6+(0.4/0.6)1.2/4.5=0.777 于是有b1=0.90.777（1.50.5+0.5）=0.874mb =2 b 1=1.748m A= bb=3.055（m2）W= bb2/6 =0.89（m3）I=bb3/12=0.778（m4）i= I/A =0.504（m）淤泥質土的地基比例系數m=5000kN/m4基礎變形系數=5 mb/EI =0.355假設固結點x=1.748/=4.927 m，按一端固結，一端自由的受壓構件計算長度l0=（27.15+4.927）2=29、64.15m構件長細比= l0/i=64.15/0.504=127.28=150查規范（GBJ17-88）柱的容許長細比 =150 查混凝土結構設計規范表4.1.13得穩定系數 =0.388N/A= 0.54 Mpa fc=0.38812.50.95=4.62 Mpa =（1n1N2/2EA）m式中，n1=1.4 m=1.4 則=1.399穩定驗算：=（N/A）+（M/W）=1.45MPa=11.87 Mpa滿足要求。四、質量保證措施（一） 為了保證橋體的外觀質量，采用新制定型大塊鋼模施工。模板強度、剛度均滿足設計和規范要求。模板加工完成后，對模板尺寸、精度須進行嚴格檢查，以確保砼外觀尺寸與不30、變形。立模時，必須保證構造物成型后正好滿足幾何尺寸的要求。如鋼模多次周轉使用，在使用前必須將表面清掃干凈，在內壁上涂清機油，以利澆筑后脫模，并使澆筑后的砼表面色澤一致，保證橋體的整體美觀、協調。 在砼澆筑施工過程中，必須嚴格做到以下幾點：1必須嚴格保證模板表面的光潔度，對表面的污、銹跡需用粗砂布及鋼絲刷在每次使用前進行處理。2模板與模板、模板與底模間的接縫必須密合，如有縫隙，用膠帶紙、塑料皮等塞堵嚴密，保證不漏漿。在每次砼澆筑前和澆筑過程中嚴格檢查，發現問題，及時解決。3對砼配合比和設計除按設計要求保證強度外，還應考慮構件鋼筋間距大小，選擇合適的粗骨料大小和級配。砼要充分拌和，使其具有良好的和31、易性，施工時嚴格按照部頒標準采取適當的振搗方法對砼充分、均勻地振搗，以保證砼密實。對腹板、錨頭砼等部位，考慮到尺寸小、鋼筋密、砼不易密實的特點，安排專人在施工過程中用小手錘進行跟蹤檢查，及時發現、及時補救。4砼拆模及養生：當砼達到設計標號25%以后，可拆除側模，其余模板在預應力筋張拉完畢或張拉到一定數量后再拆除，以避免梁體砼受拉。砼的養生應進行濕潤養生，用人工灑水或覆蓋麻袋養護。（二） 鋼筋的檢查、加工及鋼筋骨架片的制作要求：所使用的鋼筋應符合部頒技術規范及設計要求，鋼筋應平直，無局部彎折，使用前應清除表面油漬、漆皮、鱗銹，表面如粘有泥土，應用水洗干凈，鋼筋制作時彎制和末端應符合設計要求及規范32、，鋼筋的接頭采用搭接或幫條電弧焊，當采用雙面焊縫有困難時，可采用單面焊，接頭長度按規范要求執行。鋼筋骨架的制作需注意下列幾項：1鋼筋加工完成后，在堅固的工作臺上進行焊接拼裝，按設計圖放大樣，放樣時應考慮焊接的變形和預留拱度。2鋼筋拼裝前，對有焊接接頭的鋼筋應檢查每根接頭是否符合焊接要求。3拼裝時，在需要焊接的位置用楔形卡卡住，防止電焊時局部變形，待所有焊接點卡好后，先在焊縫兩端點焊定位，然后進行焊縫施焊。4施焊順序由中到邊對稱地向兩端進行，先焊骨架下部，后焊骨架上部。相鄰的焊縫采用分區對稱跳焊，不得順方向一次焊成。5綁扎或焊接的鋼筋網和鋼筋骨架不得有變形、松脫和開焊，位置的偏差應符合規范要求。33、在鋼筋與模板間設置砼墊塊，墊塊與鋼筋扎緊，并互相錯開，以保證保護層厚度，非焊接鋼筋骨架的多層鋼筋之間，應用短鋼筋支墊，保證位置準確。（三）對于橋面鋪裝施工，由于施工砼面積較大，加入適量的微膨脹劑，防止出現裂紋。橋面鋪裝施工時嚴格控制砼的坍落度和水灰比。（四）使用材料的控制，材料科對每一批的進場材料、配件和半成品等材料建立嚴格的檢查、驗收和取樣送檢，杜絕不合格材料進場，另外還需作好資料的收集、整理工作。（五）由于工期安排上會遇到雨季，在施工時盡量考慮周全，采取防范措施，盡可能減少或避免雨季或臺風的影響。同時還要考慮安全問題，作到防患于未然，以確保施工的順利進行。五、安全保證措施結合引橋的實際情況34、，均為高空作業，為了保證引橋砼箱梁能順利、安全地施工，特制定如下的安全保證措施：1、施工之前，首先對施工作業班組進行三級安全教育，對各工序施工作業進行安全技術交底。2、對整個現澆支架必須進行受力計算、 對各跨間組合貝雷梁彎矩、剪力、撓度進行驗算，保證彎矩、剪力在允許值范圍。同時對各支墩樁進行穩定性驗算，確保在規范允許的范圍。、 對各跨間設有樁基或擴大基礎的必須進行承載力、基地應力驗算。 3、貝雷梁架設的安全操作規程、導梁陸地拼裝時、各連接定位件須牢固，須有防傾倒安全措施，以防傾倒傷人。、施工人員須穿戴勞動保護用品。、貝雷片吊拼須嚴格遵守吊裝安全操作規程，吊件、吊臂及吊機回轉半徑之內嚴禁站人，吊35、車司機必須聽從施工人員統一指揮，嚴禁酒后上崗和注意力不集中。、吊裝作業前，施工人員、司機須檢查起吊機具的安全可靠性，經安全可靠性確認后，方可進行吊裝施工作業。吊裝作業須設專人統一指揮、統一號令，施工人員須掌握吊裝施工安全技術要求，并明確相關職責、崗位，做到各司其職。吊裝機具不得超負荷使用，且應符合相關安全技術標準。、空中拼裝應設安全可靠的風纜或加固措施，確保其安全穩定。同時須有可靠的安全防護措施，施工人員須系安全帶、戴安全帽，所用工器具事先備齊存放于工具包內，以防落物傷人。、作業中遇有其它特殊原因，應將起吊物件穩固或落至地面，不得懸在空中。、施工過程中應進行封閉施工，嚴禁其它人員進入吊裝施工作36、業區，導梁拼裝和吊臂下嚴禁站人，施工隔離帶和安全警示應醒目、有效，防止非施工人員進入施工區域。4、支墩鋼管施工安全保證措施在進行支墩鋼管施工過程中，應注意驗算支墩穩定性，鋼管焊接必須滿足施工規范的要求。在拼接過程中，每接長一節，加固斜撐必須同步加固。另外，必須保證垂直度，以防造成偏心受壓，留下安全隱患。5、調節鋼管搭設時的安全保證措施在進行貝雷梁頂調節鋼管搭設時，應先在貝雷梁底部拉上安全網，以防墜物掉下傷人，同時對操作人員起到安全保護。另外，施工人員須系安全帶、戴安全帽，所用工器具事先備齊存放于工具包內，以防墜落。6、預應力張拉的安全保證措施在進行預應力張拉時，首先在作業區域掛上“張拉區域，嚴禁非操作人員進入”的標牌。在張拉前必須對錨具、夾片進行徹底檢查，以防傾斜，導致張拉過程中夾片彈出傷人。張拉作業時，嚴禁施工人員正對張拉束，以防張拉過程中出現滑絲、千斤頂退出或夾片彈出。