午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、編號：SJHN.JZY-XX1.56萬M2三十二層住宅碗扣架樓板、墻、柱、樓梯模板施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、工程概況3二、主要構件情況3三、模板工程部署31、模板支撐采用483.5mm碗扣式鋼管腳手架；3四、使用材料及要求41、模板工程使用的主要的材料及使用范圍42、進場材料的質量控制43、施工材料的控制:53.5、模板使用之前必須刷脫模劑。6五、模板方案選擇71、地下室外墻體模板72、柱模73、樓板74、梁模板85、樓梯10六、模板技術管理111、技術管理體系112、技術管理措施2、124) 施工過程中強化模板設計和交底。12七、模板施工工藝及方法131、墻、柱模板的安裝131.1、墻、柱模的安裝工藝流程：132、樓板模板的安裝142.1、樓板模板的安裝工藝流程：142.3、樓板支撐頂部標高要拉水平標高線控制。143、梁模板安裝143.1、梁模板的安裝工藝流程：144、樓梯模板安裝154.1、樓梯模板的安裝工藝流程：15八、節點及特殊部位模板151、地下室外墻模板151.3、地下室模板節點圖：162、墻柱模板節點圖172.6.1、地下室直線段外墻模板拼板示意圖（外側有板）21九、模板支撐架構造要求23十、模板的質量控制231、質量管理體系234) 建立嚴格而實用的質量管理3、和控制辦法、實施細則，在工程項目上堅決貫徹執行；245) 嚴格樣板制、三檢制、工序交接制度和質量檢查和審批等制度；2410) 嚴把材料（包括原材料、成品和半成品）、設備的出廠質量和進場質量關；242、質量保證體系243、質量保證措施254) 支撐系統要合理，防止梁側、柱、墻面砼鼓出及“爆模”。256) 必須嚴格按照模板安裝表面平整度、垂直度的規范要求檢查安裝質量。2510) 預埋件和預留空洞的允許偏差:26十一、模板拆除262、底模在混凝土強度符合下表規定后，方可拆除。264、拆模質量檢驗要求：274.1、保證工程結構和構件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確。274.4、模板接縫應嚴密，不得漏漿4、。27十二、成品、半成品的保護278、模板拆除后，墻、柱的陽角和樓梯踏步用廢舊模板條進行保護。28十三、安全文明施工291、安全生產管理體系292、安全生產保證體系293、安全生產保證措施291) 所有工作人員進入施工現場必須正確系戴安全帽。309) 在高空安裝模板應選好位置站穩，系好安全帶。30十四、防臺風、雨季施工措施312、所用電動工具應有防雨套。314、專職安全員雨季要加強腳手架的檢查，防止松扣。31十五、附件32梁模板碗扣鋼管高支撐架計算書32一、模板面板計算34二、梁底支撐木方的計算351.荷載的計算：35木方的截面力學參數為37三、立桿的穩定性計算39風荷載設計值產生的立桿段彎矩5、 MW計算公式40一、模板面板計算43二、梁底支撐木方的計算451.荷載的計算：45木方的截面力學參數為46三、立桿的穩定性計算49橫桿的最大支座反力 N1=5.867kN (已經包括組合系數)49風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式50風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式50考慮風荷載時立桿的穩定性計算 2，8758100后澆帶-100懸臂構件-100注：表中“設計的混凝土強度標準值”，系指與設計混凝土等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。3、底模及支撐拆除前應做砼抗壓強度試驗，提出拆模申請單，報監理批準后，方能拆除。4、拆模質量檢驗要求：4.1、保證工程結構和構件各部分6、形狀、尺寸和相互位置的正確。4.2、具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆混凝土的重量和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。4.3、構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝，符合混凝土的澆筑及養護等工藝要求。4.4、模板接縫應嚴密，不得漏漿。十二、成品、半成品的保護1、模板加工必須保證在木工加工棚進行，現場不得隨意切割模板或木枋，凡現場未經允許而切割模板或木枋者，項目物資部或現場工長可給予一定罰款,并沒收電鋸，現場在現場工長的同意下可用手鋸進行切割，現場嚴禁隨意對模板進行鉆眼。2、在焊接鋼板時須底部應鋪設鐵皮用來保護，以防止模板被燒著破壞，同時施工過程中的焊渣須及時清理干凈。3、水7、電管線須更改穿過模板時應通知現場木工工長，木工工長核實無誤方能鉆眼開洞，鋸沫以及PVC管應及時清理干凈，作到工完場清。4、模板安裝應輕起輕放，不得碰撞已經綁扎完的墻柱，以防模板變形或損壞結構，預埋件應注意保護，不得隨意移動或損壞。5、模板支設完畢后或混凝土澆筑后未達到一定強度時，不得隨意拆除底部支撐，拆除時必須簽定拆模令，經項目質保部批準同意后方可拆除。同時在模板拆除過程中，應按照拆除順序拆除：應先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位，應先拆掉斜拉桿或斜支撐，再卸掉對拉螺栓，接著拆掉鋼管外楞，抽出蝴蝶卡以及其附件，然后輕輕撬動模板，使模板脫離墻面，嚴禁亂撬亂剔造成對模板破壞或混凝8、土損傷。6、模板因混凝土以及其他原因所造成的污染，應及時進行清洗或處理，清理必須將兩面的水泥砂漿清理干凈，模板每次施工完畢后應按布置要求進行堆放，并涂刷脫模劑，脫模劑要求涂刷均勻，保證模板表面潔凈光滑。在涂刷脫模劑時不能太厚，在吊裝時注意和鋼筋避免接觸，或鋼筋采取保護措施，防止因脫模劑污染鋼筋，減弱鋼筋與混凝土的握裹力。7、裝拆模板時，上下應有人接應，并及時隨拆運轉，嚴禁將模板拋扔或放在外架上。8、模板拆除后，墻、柱的陽角和樓梯踏步用廢舊模板條進行保護。十三、安全文明施工1、安全生產管理體系公司安全工作領導小組領導全面的安全工作，主要職責是領導公司開展安全教育，貫徹宣傳各類法規，通知和上級部門9、的文件精神，制訂各類管理條例，每周對各項目工程進行安全工作檢查、評比，處理有關較大的安全問題。項目部成立安全生產管理小組，并設專職安全員，主要職責是負責進行對工人的安全技術交底，貫徹上級精神，每天檢查工程施工安全工作，每周召開工程安全會議一次。制訂具體的安全規程和違章處理措施，并向公司安全領導小組匯報1次。各作業班組設立兼職安全員，主要是帶領各班組認真操作,對每個工人耐心指導,發現問題即時處理并及時向工地安全管理小組匯報工作。2、安全生產保證體系模板工程技術要求較高，稍有疏忽，就會造成人員傷亡的安全事故，施工難度較大，施工過程中的安全問題尤為重要，主要體現在模板的安裝及模板支架的強度及穩定性方10、面，為了安全、優質、高效、如期的完成該模板分項工程，特成立專門的高支撐模板系統的安全生產保證體系進行全程追蹤管理，以確保安全生產。組長：王以洋副組長：李寶慶、劉培、黃詩昌、馬偉、付仁君、葉榮新、宋彥忠。組員：質保部、安全部、工程部、技術部、機電部等職能部門成員以及施工1隊、2隊主要成員。高支撐、模板安全生產保證體系組織機構圖項目經理機電經理質量經理安全經理施工經理總工程師 架子班工程部施工二隊施工三隊施工一隊機電部木工班安全部質保部技術部 3、安全生產保證措施1) 所有工作人員進入施工現場必須正確系戴安全帽。2) 模板加工機械使用前應先空運轉，試車正常后方可開始使用，在停止工作時應斷開電源，開11、關箱宜加鎖。3) 鋼筋冷拉時，冷拉場地兩端不準站人，不準在正在冷拉的鋼筋上跨越，操作人員進入安全位置后，方可開始冷拉。4) 單片柱模吊裝時，應采用卡環和柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替，防止脫鉤。待模板立穩并支撐后，方可摘鉤。5) 大模板組裝或拆除時，指揮及操作人員必須站在可靠作業處，安裝外模板時作業人員應掛牢安全帶。6) 安裝模板時，人員必須站在操作平臺或腳手架上作業，禁止站在模板、支撐、腳手桿上、鋼筋骨架上作業和在梁底模上行走。7) 搬運模板時，要注意前后方向有無碰撞危險或被勾掛料、物，特別要避免碰掛周圍和上下方向的電線，人工抬運模板、上肩卸料要注意安全。8) 起吊或安裝模板時，應和附近高壓線路12、或電源保持一定的安全距離，起重臂下嚴禁站人，在鋼筋林立的場所，雷雨時不準操作和站人。9) 在高空安裝模板應選好位置站穩，系好安全帶。10) 施工過程中要注意電刨、電鉆、圓盤鋸等施工機具的安全使用，以防機具傷人，并注意用電安全。11) 使用塔吊吊運材料時，材料要堆放好，短木枋和小模板嚴禁吊運。12) 模板安裝時，腳手架上嚴禁堆放任何材料，排架上吊運的材料要及時分散。13) 施工人員進入施工現場，要正確穿戴安全防護用品。施工現場嚴禁吸煙，不得酒后上班。14) 模板安裝完畢，要及時清理現場內木屑、雜物。拆除下來的模板、鋼管、扣件、門架、拉桿等應及時清理干凈，并集中堆放整齊。15) 因施工面大，使用的13、電鋸、手動機具等應注意電纜線的架設，配足開關箱。16) 按規定由專人負責做好安全、質量的有關資料，并使用廣東省資料統一用表。17) 天氣炎熱，注意調節中午的作息時間，施工現場備有茶水。18) 做到工完場清，文明施工。十四、防臺風、雨季施工措施1、雨季施工，操作人員要備足防雨工具。所有模板、木枋要有防雨保護措施。2、所用電動工具應有防雨套。3、雨季施工，操作人員嚴禁在排架上行走，在腳手架、模板上行走要注意防滑。4、專職安全員雨季要加強腳手架的檢查，防止松扣。5、雨季期間施工，要加強對現場臨時設施、用電線路的檢查。所有機電設備要檢查漏電情況。注意防雷、防漏電。6、風力大于六級時，嚴禁在樓頂面施工，14、尤其是腳手架上。 1、模板工程施工前要進行專項的施工質量技術交底。2、模板工程施工中要做到隨工檢查，對不符合設計和施工規范要求處要及指出并進行整改。模板安裝完畢要經有關人員驗收，拆模時要經有關人員批準。3、在砼澆筑過程中要有專人看模，特別是對梁板支撐系統，保證砼澆筑到何處，看模人要跟到何處。4、在砼澆筑過程中若發現個別支撐架有被壓彎現象，要馬上停止砼澆筑并組織人員用鋼管柱回頂加固好才可繼續澆筑砼。5、在砼澆筑過程中若發現爆模現象，要馬上停止砼澆筑并組織人員重新支模并加固好才可繼續澆筑砼。十五、附件梁模板碗扣鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建15、筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.8m，梁截面 BD=200mm600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4016、90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐木方長度 1.20m。頂托采用雙鋼管：513.0。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.12m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.5000.1200.5000.300=0.551kN。采用的鋼管17、類型為513.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.5000.6000.200+0.2000.200=3.100kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.200=0.900kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 20.0018、1.801.801.80/12 = 9.72cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.100+1.400.900)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04510001000/10800=4.150N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/219、bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.100+1.40.900)0.300=0.896kN截面抗剪強度計算值 T=3896.0/(2200.00018.000)=0.374N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.1003004/(100600097200)=0.291mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算20、：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.300=4.590kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.300(20.600+0.200)/0.200=0.420kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.300=0.270kN均布荷載 q = 1.204.590+1.200.420=6.012kN/m集中荷載 P = 1.400.270=0.378kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采21、用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.341kN N2=1.341kN經過計算得到最大支座 F= 1.341kN經過計算得到最大變形 V= 2.961mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.6891022、6/54000.0=12.76N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31.341/(24090)=0.559N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =2.961mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.085kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標23、準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 5.867kN經過計算得到最大變形 V= 0.815mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 10.26cm3；截面慣性矩 I = 26.16cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.603106/1.05/10260.0=55.97N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.815mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!三、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N24、 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.867kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1694.800=0.974kN N = 5.867+0.974=6.841kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.70cm； A 立桿凈截面面積，A=4.520cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.130cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 由長細比，為25、1900/17=112； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.510；經計算得到=6841/(0.510452)=29.702N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.0900.241=0.118kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m26、； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.1181.2001.900/16=0.118kN.m；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.1181.2001.9001.900/8-0.1181.900/4=0.034kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=5.867+1.20.812+0.91.40.034/1.200=6.876kN經計算得到=6876/(0.510452)+34000/5130=35.751N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集27、中荷載 w =0.1181.2001.500=0.213kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.500/1.2000.213=0.266kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.5001.500+1.2001.200)1/2/1.2000.213=0.341kN支撐架的步數 n=3節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.341+(3.000-1)0.341=1.022kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為3.0000.266=0.798kN架體自重為0.812kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！梁模板碗扣鋼管支撐架計算書依據規28、范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.4m，梁截面 BD=200mm600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎29、強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐木方長度 1.20m。頂托采用雙鋼管：513.0。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。梁兩側的樓板厚度0.12m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.30、5000.1200.5000.300=0.551kN。采用的鋼管類型為48.33.6。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.5000.6000.200+0.2000.200=3.100kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+2.500)0.200=0.900kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 20.001.801.80/6 = 31、10.80cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.100+1.400.900)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04510001000/10800=4.150N/mm2面32、板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.100+1.40.900)0.300=0.896kN截面抗剪強度計算值 T=3896.0/(2200.00018.000)=0.374N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.1003004/(100600097200)=0.291mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁33、底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.300=4.590kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.300(20.600+0.200)/0.200=0.420kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.300=0.270kN均布荷載 q = 1.204.590+1.200.420=6.012kN/m集中荷載 P = 1.400.270=0.378kN 木方計算簡圖34、 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.341kN N2=1.341kN經過計算得到最大支座 F= 1.341kN經過計算得到最大變形 V= 2.961mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。35、(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.689106/54000.0=12.76N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31.341/(24090)=0.559N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =2.961mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.085kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩36、圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 5.867kN經過計算得到最大變形 V= 0.815mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 10.26cm3；截面慣性矩 I = 26.16cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.603106/1.05/10260.0=55.97N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.815mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!三37、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.867kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.2052.400=0.591kN N = 5.867+0.591=6.458kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l038、 計算長度，取1.200+20.200=1.600m； 由長細比，為1600/16=101； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.588；經計算得到=6458/(0.588506)=21.706N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.0900.241=0.118kN/m39、2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.1181.2001.600/16=0.099kN.m；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.1181.2001.6001.600/8-0.0991.600/4=0.024kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=5.867+1.20.493+0.91.40.024/1.200=6.483kN經計算得到=6483/(0.588506)+24000/5260=25.868N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算40、 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.1181.2001.200=0.170kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/1.2000.170=0.170kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.170=0.241kN支撐架的步數 n=2節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.241+(2.000-1)0.241=0.481kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為2.0000.170=0.340kN架體自重為0.493kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！