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1、正本溫泉養生谷商務會議區橋梁現澆箱梁水上鋼平臺施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄第一章 概述3第二章 現澆梁支撐體系的計算42.1、概述42.1.1 支頂架的結構42.1.2 鋼平臺的結構52.2 鋼管支架的計算62.2.1 荷載組合62.2.2 支架力學計算7大楞計算：13小楞計算15底模板計算162.3 鋼平臺的計算17鋼平臺構造1736#工字鋼計算18撓度計算19貝雷架計算20抗彎強度計算21鋼管樁計算22荷載計算22第三章 鋼管架搭設243.1施工準備243.2基礎253.3搭設鋼管架2、及配件應符合下列規定：253.4鋼管架拆除注意事項273.5鋼管架搭設作業安全措施28第四章 鋼管樁與貝雷架搭設30第五章 環境保護措施31第六章 安全生產和文明施工33執行安全規范34應急預案36文明施工設計36第一章 概述本工程為*溫泉養生谷商務會議區*橋工程。*橋橋面寬為24米，具體結構為：上部為2*20m（引橋等截面預應力混凝土連續箱梁）+（21+32+21）m（主橋為變截面預應力混凝土連續箱梁）+2*20m（引橋等截面預應力混凝土連續箱梁），下部橋墩主橋為雙柱式墩，引橋為樁柱式墩，上接蓋梁，橋臺為一字式橋臺。橋型布置見下圖。 *橋位于*市*鎮米埔村xx橋的下游約50m處，橫跨流溪河，3、橋南為xx國道xx加油站、橋北為沙場，該處河道較寬，寬約100m，水深受季節性降水及流溪河水位影相明顯。水中樁基與連續梁施工需要搭設鋼平臺。鋼平臺主要采用鋼管樁與貝雷架相結合，鋼平臺搭設完畢后，在鋼平臺上搭設鋼管支架。第二章 現澆梁支撐體系的計算2.1、概述本方案鋼平臺主要采用鋼管樁與貝雷架和工字鋼相結合。由于鋼管樁震打時，穿透不了卵石層，所以在河床底澆筑11m長，截面為50120cmC25混凝土擴大基礎，鋼管樁直接作用在混凝土基礎上。 2.1.1 支頂架的結構支頂架采用483.5mm鋼管架，鋼管架步距為900mm900mm，箱梁支頂架延橋橫向間距90cm，縱向間距90cm。鋼管架可調托撐上縱4、向放置兩排483.5mm鋼管作為大楞，其上橫向放置1010木方作為小楞，底模板為1.5cm厚酚醛板，小楞間距為30cm。鋼管架立桿在順橋向和橫橋向之間設置間距為90cm的水平橫桿連接成整體，水平橫桿連接采用直角扣件、旋件扣件和對接扣件三種，供兩種鋼管直角連接，搭接連接或對接連接。水平橫桿的垂直間距為90cm。2.1.2 鋼平臺的結構本工程過水段現澆梁需要搭設水上平臺，水上平臺的結構主要是貝雷架與鋼管樁結合。貝雷架采用雙排單層組合形式，縱向跨徑為9.0米，橫橋向單幅橋寬設置4排，間距為3米。單幅橋寬橫軸向設置4根6008mm鋼管樁，鋼管樁根部焊接120cm120cm1cm鋼板，鋼板焊接在混凝土基5、礎的預埋鋼筋上，鋼管樁頂部用56#工字鋼連成一體。貝雷架按3.0m的間距與56#工字鋼連接，貝雷架上鋪設36#工字鋼作為鋼管架的墊腳，36#工字鋼縱向間距為90cm。鋼管樁縱軸向間距為9米，橫橋向為3.0m，鋼管樁之間用20#槽鋼作為剪刀斜撐焊接連固成一體，詳見附圖。 鋼平臺橫截面圖 鋼平臺截面圖2.2 鋼管支架的計算2.2.1 荷載組合序號荷載均布荷載（q）（KN/m）1模板、木方自重G10.75+0.8=1.552新澆筑鋼筋混凝土的重力G2（取第二聯計算）（543.7 m25KN/m）/（11.5m74m）=163施工荷載G33.04模板砼沖擊G42.05傾倒混凝土時產生的水平荷載G53.6、86鋼管架自重G60.32.2.2 支架力學計算一、立桿的穩定性計算1、穩定性計算根據建筑施工扣件式鋼管鋼管架安全技術規范(JGJ130-2001) 531 立桿的穩定性應按下列公式計算：計算立桿段的軸向力設計值N，應按下列公式計算：N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk （1）式中NG1k鋼管架結構自重標準值產生的軸向力；NG2k構配件自重標準值產生的軸向力；NQk施工荷載標準值產生的軸向力總和。N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2G6+(G1+ G2）0.90.9+1.4（G3+G4）0.90.9=1.22+(16+1.55)0.90.9+1.4(3.0+2.0)7、0.90.9=19.45+5.67=25.12kN通過計算和查表得出=0.626，A=489mm，f=205N/mm=25120/(4890.626)=82.09 N/mmf=205N/mm故鋼管架的穩定性滿足要求。2、細長比細長比= khk計算長度附加系數，其值取1.155考慮鋼管架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取=1.5h立桿步距，h=0.9= kh=1.1551.590=150i=1.58cm =150/1.58=95故細長比滿足要求。綜上所述，支架受力滿足要求。二、縱向、橫向水平桿受彎構件強度和連接扣件抗滑承載力計算1、縱向桿的計算:按照扣件式鋼管鋼管架安全技術規范(JGJ130-28、001)第條規定，縱向桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。將縱向桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。(1)均布荷載值計算縱向桿自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=(0.45+0.45)0.3=0.27kN/m ；活荷載標準值: Q=(0.45+0.45) 3= 2.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.27=0.37 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.42.7=3.78 kN/m； 圖1 縱向桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 縱向桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)(2)強度驗9、算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M=0.080.370.81+0.103.780.81=0.02+0.31=0.33 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M= -0.100.370.81-0.1173.780.81 =-0.39 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=390N.m /5080=76.6N/mm；縱向桿的最大彎曲應力為 = 106 N/mm 小于483.5mm鋼管的抗壓強度設計值，f=205 N/mm2，滿足要求！(3)縱向架撓度計算根據規范523 縱向、橫向水平桿的撓度應符合下式規定：vv 10、（）式中 v撓度；v容許撓度，應按規范表采用（下表）。f=5qL4/384EI=0.002mmfv=0.6mm(4)扣件強度計算根據規范525 縱向或橫向水平與立桿連接時，其扣件的抗滑承載力應符合下式規定：RRc式中 R縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；Rc扣件抗滑承載力設計值，應規范表采用（下表）。R=（q1+ q2）0.93/4=2.8KNRc=3.2 KN滿足要求！2、橫向桿的計算:(1)均布荷載值計算按照扣件式鋼管鋼管架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，橫向水平桿宜按簡支梁計算。縱向桿自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=(0.4511、+0.45)2=1.8kN/m ；活荷載標準值: Q=(0.45+0.45) 3= 2.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.21.8=2.2 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.42.7=3.78 kN/m；(2)強度驗算M0.125ql20.125（0.27 +3.78 ）KN/m0.920.41kNm=410000N.mm /5080=80 N/mm；橫向桿的最大彎曲應力為 = 106 N/mm2 小于483.5mm鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！(3)縱向架撓度計算根據規范523 縱向、橫向水平桿的撓度應符合下式規定：vv （）式中 v撓12、度；v容許撓度，應按規范表采用（下表）。f=5qL4/384EI=0.002mmfv=0.6mm(4)扣件強度計算根據規范525 縱向或橫向水平與立桿連接時，其扣件的抗滑承載力應符合下式規定：RRc式中 R縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；Rc扣件抗滑承載力設計值，應規范表采用（下表）。R= （q1+ q2）0.91/4=1.8KNRc=3.2 KN滿足要求！ 大楞計算：鋼管架搭設完畢后，安裝可調托撐，托撐上縱向放置兩排483.5mm鋼管作為大楞。48mm鋼管（管壁為3mm）：I（d4-d14）=(0.0484-0.0424)=10.7810mW=4.4910m大楞的驗算按四跨等跨連13、續梁計算。序號荷載均布荷載（q）（KN/m）1模板、木方自重G10.75+0.8=1.552新澆筑鋼筋混凝土的重力G2（543.7 m25KN/m）/（11.5m74m）=163施工荷載G33.04模板砼沖擊G42.05傾倒混凝土時產生的水平荷載G53.86鋼管架自重G60.3 1、 強度驗算：鋼管容許抗彎應力=205MPa，彈性模量E=2.0610MPaq=1.2（G1+G2）+1.4 （G3+G4） 0.9=1.2（16+1.55）+1.4（3.0+2.0） 0.9=25.25KN/mM =0.077ql0.07725.250.9=1.57kNm截面抵抗矩：W=2W=24.49cm=8.914、8 cmM/W1.43kNm /10.1610mm=174.28Mpa205Mpa，強度滿足要求。2、 剛度驗算：q= q0.9+q25.250.9+ 0.096kN/m22.82kN/m2.12mm900/4002.25mm，故剛要求度滿足。小楞計算計算跨徑L0.9 m 強度驗算：小楞（1010木枋）自重: q自=0.1m0.1m4 KN /m=0.04KN/mq1.2（G模板+G2）+1.4（G3+G4） 0.3+1.2 q自 =1.2（0.75+16）kN/ m+1.4（3.0+2.0）kN/ m 0.3m+1.20.04KN/m=8.178KN/mMMAX0.125ql20.1258.15、178KN/m0.920.828kNmW= bh/6=0.10.1/6=1.6710 mMMAX/W0.82810/1.67104.9Mpa11Mpa剛度驗算：f0.76mm2.25 mm，滿足施工要求。底模板計算強度計算：底模采用1.8cm厚酚醛板。1.8cm厚酚醛板的Ibh10.0184.8610mW=bh2=10.0182=5.410m彈性模量E=0.1105Mpa，驗算模板強度采用寬L=1.0m酚醛板計算。均布荷載q=24.46（KN/m）1）、模板受力計算（1）底模板自重均布荷載：G=0.75KN/m2載總荷載 q=1.2（G+G2）+1.4（G3+G4） 1m = 1.2（0.7516、+16）kN/m+1.4（3.0+2.0）kN/ m1m =27.1 KN/m（2）跨中最大彎矩：M=qL2/8=27.10.32/8=0.3KNm（3）彎拉應力：=M/W=(0.3103N.m)/(5.410-5 )m3 =5.74MPa=11Mpa剛度驗算：0.28mm0.75mm滿足施工要求。2.3 鋼平臺的計算鋼平臺構造本工程過水段現澆梁需要搭設水上平臺，水上平臺的結構主要是貝雷架與鋼管樁結合。貝雷架采用雙排單層組合形式，縱向跨徑為9.0米，橫橋向單幅橋寬設置4排，間距為3米。單幅橋寬橫軸向設置4根鋼管樁，鋼管樁根部澆筑50120cmC25混凝土基礎。鋼管樁縱軸向間距為9米，鋼管樁之間17、用20#槽鋼作為剪刀斜撐焊接連固成一體，詳見附圖。 鋼平臺橫截面圖 鋼平臺截面圖2.3.2 36#工字鋼計算鋼管支架直接作用在36#工字鋼上，鋼管架的軸向力由支架驗算計算出N=25.12KN。工字鋼直接作用在貝雷架上，跨徑為3m。可得出工字鋼的受力簡圖（按簡支梁計算）：（1）彈性模量E=210GPa（2）截面慣性矩：I=15800cm（3）截面抵抗矩：W= 875cm （4）理論重量：p=60.037kg/m一、抗彎強度計算（1）跨中最大彎矩：Mmax= qL2/8q=q+q=0.6KN/m+25.12KN/0.9m=28.51KN/mMmax= qL2/8=28.51KN/m（3 m）/8=18、32.07 KN.m （2）彎拉應力：=M/W=(32.07103N.m)/( 87510-6 )m3 =36.63MPa=200Mpa，滿足施工要求。二、撓度計算fmax5ql4/（384EI）q=q+25.12KN/0.9m =28.51KN/mfmax=5ql4/（384EI）=528.51KN/m（3m）/（384210GPa15800cm） =0.91mm=7.5mm，滿足施工要求。 貝雷架計算貝雷架順橋向設置,采用雙排單層的組合，最大跨徑為9m，單幅橋寬橫橋向設置3排貝雷架。貝雷架直接作用在兩排56#工字鋼上，貝雷架上搭設36#工字鋼作為鋼管支架的支撐體系。 雙排單層貝雷架的物理系19、數：（1）彈性模量E=210Gpa（2）截面慣性矩：I=500994.4cm（3）截面抵抗矩：W=7699.1cm3 （4）理論重量：p=7.6kN/m（5）容許剪力F=490.5KN貝雷架的受力可以簡化為由工字鋼引起的均布荷載和自重的組合，工字鋼引起的荷載計算如下： q=（25.12KN/m/0.9+0.6 KN/m）3.5/0.9=95.03KN/m q= p=7.6kN/m q=95.03KN/m+7.6kN/m=102.63KN/m可得貝雷架的受力簡圖：一、抗彎強度計算 計算得貝雷架的最大受彎點為跨中，該處彎矩為M= qL2/8=1039KNm彎拉應力：=M/W=(1039103N.m20、)/( 7699.110-6 )m3 =134.62=200Mpa，滿足施工要求。二、撓度計算fmax5ql4/（384EI）fmax=5ql4/（384EI）=5102.63KN/m（9m）/（384210GPa500994.4cm） =8.33mm=22.5mm，滿足施工要求。 三、剪力驗算 根據貝雷架的受力圖可以知道，最大剪力在A點和C點，都為： F= qL/2=461KN F=490.5KN，故滿足施工要求。 鋼管樁計算 本工程的鋼管樁采用DN6008mm無縫鋼管，鋼管樁橫軸向設置8根，間距為3m。根據現場鋼管樁試樁情況，由于卵石層過厚，鋼管樁震打不進地層。所以鋼管樁底部橫橋向設置1121、m長的120cm50cm混凝土擴大基礎，鋼護筒與120cm120cm2cm鋼板焊接后作用在混凝土擴大基礎上，混凝土基礎直接作用在卵石層上。一、荷載計算 橫軸貝雷架受力為q=102.63 KN/m，貝雷架的長度為9米。每片貝雷架的受力為P=102.63KN/m9=923.67 KN，單幅橋寬設置4排貝雷架，總受力為：F=P4=3694。單根鋼管樁受力為P=F2/8=923 KN，A=（0.3-0.26）3.14=0.07mf= P/ A=13Mpa F=P4=3694KN,故地基承載力滿足施工要求。 三、混凝土構件受力驗算混凝土擴大基礎采用C25商品混凝土，抗壓強度為=26.6N/mm。每個混凝22、土基礎受力為P=923 KN，承受壓強為 f= P/A=641.31 KN/m=26.6N/mm，故混凝土基礎滿足受力要求。四、56#工字鋼驗算56#工字鋼工字鋼只是受壓，受力示意圖如下，受力可以不進行驗算。五、2cm厚q235鋼板抗剪驗算 q235鋼板抗剪的抗剪強度為=0.8235 Mpa=190.4 Mpa鋼板受力為P=923 KN，受力面積為A=0.63.140.02=0.04mf= P/A=23.07 Mpa=190.4 Mpa故鋼板的抗剪強度滿足施工要求。第三章 鋼管架搭設3.1施工準備1、鋼管架搭設前，工程技術負責人要進行支頂架搭設技術交底工作。2、嚴禁使用不及格的鋼管架、配件、及23、加固件。3、對鋼管架的搭設場地要進行清理、平整、并做好排水。3.2基礎1、支架搭設基礎為鋼平臺，待鋼平臺搭設完畢，驗收通過后方可搭設。2、基礎上應先彈出鋼管架立桿位置線。3.3搭設鋼管架及配件應符合下列規定：1、不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一鋼管架；2、鋼管架安裝應自一端向另一端延伸，并逐層改變搭設方向，不得相對進行。3、連接鋼管架與配件的扣件必須處于鎖住狀態；4、上下托、墊板均應準確地放在定位線上；5、板宜采用厚度不小于40mm的木墊板或20#槽鋼。6、上下托插入立桿的長度不小于上下托長度的三分之一，下托調節螺桿伸出長度不宜超過200mm，當超過200mm達300mm時，應乘以修正系24、數0.90，當超過300mm時，應乘以0.8。7、支頂架搭設應由一端延伸到另一端，自下而上逐層搭設，并逐層改變搭設方向，減少積累誤差，不宜兩端相向或相間搭設，以免結合處錯位，難以連接。門式架應逐層搭設，逐步安裝水平加固桿，按規定位置設定剪刀撐。8、鋼管架搭設必須用花桿對中，且沿平面線變化，以確保搭設整齊、美觀、規范。邊搭設邊檢查其垂直度，并隨時設置水平加固桿和剪刀撐。水平加固桿及剪刀撐必須按設計圖設置，不得隨意減少。鋼管需連接時，搭接長度不少于50cm，且設一道扣件扣死，水平加固桿必須通長設置，并伸出支頂架投影邊線每邊不少于20cm。9、水平加固桿應置于立桿內側并與鋼管架立桿用扣件扣緊，剪刀撐25、應采用扣件與鋼管架立桿外側扣牢。縱向水平加固桿每隔一個架距與鋼管架立桿扣緊，橫向水平加固桿應與側邊每個鋼管架的至少一個立桿用扣件扣緊，剪刀撐每隔一個架距用扣件與鋼管架立桿扣緊，上下托插入立桿的長度不少于15cm。10、剪刀撐斜桿與地面的傾角宜為450600，剪刀撐寬度宜為48米。11、作業人員上下鋼管架的斜梯應采用掛扣式鋼梯，并采用“之”字形式，一個梯段宜跨越兩步或三步。12、水平加固桿和剪刀撐必須與鋼管架同步搭設并連接牢固。不允許先搭鋼管架后安裝加固桿件，以保證鋼管架在搭設過程中應具有的剛度。13、搭設鋼管架時，施工操作層應鋪設腳手板，工人應系安全帶。3.4鋼管架拆除注意事項1、混凝土澆筑后26、，滿足方案要求的期限后，才能拆除鋼管架。2、拆除鋼管架前，應清除鋼管架上的材料、工具和雜物。3、拆除鋼管架時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。4、鋼管架的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求進行：鋼管架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；通長水平桿和剪刀撐等，必須在鋼管架拆卸到相關的鋼管架時方可拆除；工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品；拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并室內堆存；拆卸連接部件時，應先將27、鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊；5、拆下的鋼管架、鋼管與配件，應成捆用機械吊運或由井架傳至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。3.5鋼管架搭設作業安全措施1、從事高處作業，要定期體檢，經醫生診斷，凡患有高血壓、心臟病、貧血病、癲癇病以及其他不適合高處作業的，不得從事高處作業。高處作業者，衣著要靈便，禁止穿硬底和帶釘易滑的鞋。2、架子工、結構安裝工等高空、懸空作業人員須經過培訓和考核合格后，持證上崗。3、高處作業人員須佩戴安全帶，安全帽，穿防滑鞋，禁止酒后作業。4、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止鋼管架的搭設、拆除及施工作業。5、高處作業時，臨時搭設的鋼管架，28、梯子一定要牢固，且有防滑措施，禁止二人同時在梯子上作業，不得攀爬鋼管架，打鬧嘻笑，梯子、平臺等應設有監護圍欄。6、高處作業時所用工具應隨手放入工具袋內，作業中走道、通道和登高用具，應隨時清掃干凈，拆卸下的物料和廢料均應及時清理運走，不得任意亂置或向下丟棄。傳遞物禁止拋擲。7、在板梁施工時，搭設的鋼管架必須設置安全圍欄、掛安全網等臨邊防護措施，以保證施工人員的安全。同時在地面一定范圍內設置警戒線，配備值班安全員，以防路上行人被落物擊中。8、各種架子搭好后，項目經理組織架子工和使用的班組共同檢查驗收，驗收合格后，方準上架操作。使用時，特別是臺風暴雨后，要檢查架子是否穩固，發現問題及時加固，確保使用29、安全。 9、施工使用的臨時梯子要牢固，踏步300-400mm，與地面角度成60-70度，梯腳要有防滑措施，頂端捆扎牢固或設專人扶梯。10、砼澆筑前，安全人員應組織人員進行支頂架檢查驗收，開始澆筑砼后，任何人不得進入支頂架下側。11、施工期間不得拆除下列桿件：交叉支撐；連墻件；加固桿件：如剪刀撐、水平加固桿、掃地桿等；欄桿。12、在鋼管架基礎或臨近嚴禁進行挖掘作業。13、沿鋼管架外側嚴禁任意攀爬。14、拆下的鋼管架及配件應清除桿件及螺紋上的玷污物，并定期分類檢查和維修，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。15、門式架搭設還應滿足建筑施工門式鋼管鋼管架安全技術規范、建筑施工構件式鋼管鋼管架安全技術30、規范等有關規范要求。第四章 鋼管樁與貝雷架搭設1、要確保鋼管樁基礎承載力滿足受力要求。監控好鋼管樁的振打，確保鋼管樁的打進深度搭設計算值。鋼管樁縱橋向要用對拉20#槽鋼連接。2、控制好鋼管樁的垂直度，嚴禁出現傾斜現象；鋼管樁的焊接要牢固，特別要注意鋼管樁對接處的焊縫，最少要滿足三塊鋼板加圍焊要求。3、貝雷片吊裝前，應使貝雷片連接牽固，吊點正確牢固。4、在貝雷片和鋼管樁上做沉降觀測點，成立安全保證小組對支架搭設過程進行監控，并定期對沉降成果進行反饋，及時發現問題，做到第一時間解決問題。5、貝雷片拆除之前，必須設立禁區；拆除貝雷片時，應按規定的程序進行，避免機械與橋箱梁造成碰撞，施工人員與拆下的模31、板之間，應有一定的安全距離。6、施工過程中用電必須經過專業電工指導，在帶電導線附近進行電焊作業時，應采取必要措施，電焊鋼筋時，應防電弧光擊眼灼傷。第五章 環境保護措施一 水質污染控制1、施工現場臨水邊緣設置集水邊溝，河涌邊緣施工點的施工污水集中處理，污水的排放應征得環保部門和鄉鎮政府有關部門的同意，并在其指導下進行，嚴禁未經處理的施工污水流出施工范圍以外農田及河涌。2、施工范圍設排水邊溝，施工臨設設置污水沉淀池，將排污系統處理設計上報監理工程師，同時應征得環保部門同意，嚴禁施工污水污染環境。生活污水必須經沉淀處理才能排入到附近的市政污水管道中。3、在施工過程中，確保附近原有排水泄洪設施的暢通，32、如造成部分堵塞或損壞，立即組織疏浚或修復。4、生活垃圾、施工垃圾、維修垃圾組織回收、分類、儲藏和處理。 二 油料污染控制控制施工設備用油對環境的污染，定期對所有用油設備供油系統進行檢查，杜絕設備用油過程中的跑、冒、滴、漏現象，如有發現馬上清理，將造成的污染控制在最小的范圍內。所有廢機油應集中保存在一處，待達到一定數量時，應上交至指定的處理部門進行處理，嚴禁將廢機油隨處亂倒。三 余泥、泥漿的管理1、場地平整、清表土及土方工程不能利用的土方須外運，外運棄土集中在指定的棄土場，嚴禁在施工場內堆土、棄土。2、所有運輸散體物料的運輸車輛均符合散體運輸車有關管理的規定，不污染場內外道路。3、鉆樁產生泥漿應33、采用泥漿灌車及時外運至指定地點卸棄。對于優質泥漿采取措施，將鉆碴清理干凈作循環使用，盡量減少泥漿外運量。4、按要求設置泥漿循環池和沉淀池，泥漿池的容量應滿足施工要求，避免溢出污染農田及其排灌系統。5、在樁基施工期間，配備足夠數量的泥漿罐車，及時將鉆樁施工產生的廢泥漿外運指定排放地點。第六章 安全生產和文明施工一、安全目標：在本工程中我司將貫徹“安全第一，預防為主”的安全方針，杜絕發生重大安全事故，責任事故死亡率為零，創*市安全文明施工樣板工地。二、在本工程中將建立并完善以項目經理為首的安全生產領導小組，有組織、有領導地開展安全管理工作。三、建立各崗位人員安全生產責任制，明確其安全責任，抓制度、34、責任制落實，定期檢查安全責任制的落實情況。四、堅持特殊工種持證上崗制度，杜絕無證上崗操作行為。五、管理與操作人員均需與項目經理部簽定安全協議，向施工項目作出安全保證。六、堅持“安全第一，預防為主”組織施工生產是我司的安全施工的基本目標。為了在本工程中，我司建立以項目經理為組長的安全生產領導小組，全面負責并領導本項目的安全工作，同時建立健全安全保證體系，建立健全各種安全管理規章制度，以經濟手段進行安全生產管理，防止工傷事故發生。安全生產管理既依靠操作人員的自覺行為，更依靠嚴明的獎罰制度，對違章者實行經濟處罰，對安全生產做得好的予以獎勵，激發施工人員參與安全生產活動的熱情。七、執行安全規范1、建設35、部關于加強勞動保護工作的決定中的十項措施2、施工現場臨時用電安全技術規程（JGJ46-2005）3、各種安全操作規程組織機構安全保證體系安全制度方案編制總經理主管安全副經理安全管理領導小組安全工程師專職安全員作業班組安全員安全技術交底臨時用電施工組織設計進場三級教育支撐系統安全技術措施分項工程安全技術措施班前安全活動安全檢查達到安全目標制定糾正措施消除安全隱患監督執行八、安全保證體系示意圖九、應急預案1、成立安全應急搶修小組，由項目經理直接擔任組長，小組由專業工程師和各類專業技術人員、施工作業人員組成。2、安全應急搶修小組人員數量滿足搶修要求，配備足量的設備和材料如鋼板樁、鋼管和沙袋等。應急搶36、修小組及設備隨時處于待命狀態，保證在遭意外突發事件能馬上出動。3、值班固定電話、項目經理、項目總工程師移動電話、對講機、傳真機、上網電腦等通訊設備處于待機狀態。接到緊急報告后，同時上報監理工程師和業主代表。4、如發現現場已發生安全事故，必須上報110、120，并同時做好傷員的搶救工作和事故現場的保護，協助交通管理部門做好取證工作。5、施工日常安全隱患的預防，加強周圍環境監測，防范于未然。十、文明施工設計1、施工現場的余泥及時清運，余泥外運將由散體物料運輸單位運輸，不雇用無余泥排放證的車輛運輸，不亂倒余泥。2、流塑質土必須封閉運輸或經過晾干后才進行運輸， 不能簡單地水土混裝。3、汽車裝土必須低于車廂高度，并由加蓋的專門散體物料運輸運輸，防止土方掉漏或粉塵污染。4、在工地出入口設置洗車槽，配置高壓水槍，嚴格要求車輛駛出工地前要進行沖洗，避免將砂泥夾帶出馬路。5、安排專人清掃施工現場及附近道路，同時配備灑水車進行施工范圍及周邊的防塵灑水工作。6、專人負責路況維護工作，對因施工造成的路面破損、凹陷等及時進行修補，確保路況完好。