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1、2.06萬住宅樓落地及懸挑鋼管外腳手架搭設拆除施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 腳手架設置原則本工程地上總建筑面積20688.86m,框支框剪結構，層高3.00m檐口高度54.300m，外腳手架采用鋼管腳手架。各段安排如下：順序標高（m）層數高度（m）說 明10.3-91-39.00滿地腳手架29-273-927.00懸挑腳手架327-459-1545.00懸挑腳手架445-5415-1854.300懸挑腳手架 落地腳手架落地腳手架均采用雙排鋼管扣件腳手架，排距Lb選用0.80m，距墻面0.20m，步距h選用12、.8m，最大柱距Lmax選用1.5m，連墻件每兩步兩跨設一點。腳手架基礎做法：地面澆筑150mm厚C15混凝土，腳手架立柱下用槽鋼墊腳。計算見后。 懸挑外腳手架懸挑腳手架主要構造：樓層層高3.0m，56層作為一個懸挑段（見上表），懸挑梁采用16a槽鋼，每懸挑段為810步，立桿步距1.8m，立柱縱距1.5m，橫距0.8m，立柱距墻面0.80m，總高度1518m。以16a槽鋼作為挑梁，槽鋼長度3000，在樓板上預埋216鋼筋錨環，固定槽鋼挑梁，并用14鋼絲繩反拉加固。鋼管立桿與槽鋼接觸處，用25鋼筋焊接在槽鋼上，長度不少于10cm，作為鋼管防滑移的措施。計算依據:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規3、范（JGJ130-2001）。計算見附錄，構造如下圖：根據本工程的特點，在平面布置時，應注意下列問題： （1）轉角的處理轉角處設置16a槽鋼挑架時，要根據具體情況，或穿過剪力墻，或繞過柱子，或預埋于混凝土中，埋入長度不少于500。利用槽鋼作為鋼管立柱的挑梁，并與橫豎方向的懸挑腳手連成一體，轉角處一定要設鋼絲繩。詳見下面轉角構造圖。（2）上下層平面不相同時的處理本工程上下層的陽臺是交錯的，懸挑腳手布置的原則是：沿投影面最大的外邊緣設置腳手架。（3）本工程的南面，17層，采用落地腳手架，腳手架從地下室頂板面開始搭設，從第8層開始，仍按上述要求，搭設懸挑腳手架。 施工要求 材質要求 鋼管選用外徑484、mm，壁厚3.5mm的鋼管，表面應平整光滑，無裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。新用鋼管要有出廠合格證，搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂成黃色，欄桿涂成黃黑相間顏色。 鋼管腳手架搭設使用的扣件應符合鋼管腳手架扣件GB15831要求，由有扣件生產許可證的廠家生產，并提交生產合格證，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管開口處最小距離不小于5mm。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新舊扣件均應進行防銹處理。 腳手板采用符合有關安全要求的竹腳手板，綁扎鉛絲用16#，綁扎時鉛絲必須雙股并聯綁扎。 安全網用密目式安全網，執行密5、目式安全立網GB16909-1997標準，滿足800目/10cm10cm的要求，做耐貫穿試驗符合要求，61.8的單張網重應在3kg以上。阻燃型顏料為綠色，必須有產品生產許可證和質量合格證，安全監督管理部門發給的準用證等。扣件式鋼管腳手架搭設要求 桿件的間距和布置按本方案規定進行搭設。 立桿的垂直偏差為架高的1/200，相鄰兩根立桿的接頭應錯開50cm，并力求不在同一步架中出現。 大橫桿在每一面腳手架范圍內的縱向水平差，不宜超過一皮磚厚度，同一步架內外兩根大橫桿的接頭相互錯開，不應在同一跨間內存在，在垂直方向相鄰的兩根大橫桿的接頭亦應錯開，其水平距離應大于50cm。 小橫桿用扣件緊固在大橫桿上，6、靠近立桿的小橫桿應緊固于立桿上。 腳手架各桿件相交伸出端頭均應大于10cm，以防止桿件滑落。 用于連接大橫桿的扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上避免開口朝上，以防止雨水進入。 在所有的槽鋼挑梁受力支點處，槽鋼內均增加25鋼筋頂實，以增加槽鋼的局部強度和整體剛度。 槽鋼穿過剪力墻處應在支模階段用木盒預留好孔洞，在轉角處槽鋼有交叉現象，主要受力槽鋼置于下方，另一槽鋼支于上方。 欄桿與擋腳板欄桿與擋腳板均應搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm，中欄桿就居中設置。 連墻件連墻件是懸挑腳手架的重要組成部分，必須嚴格按本方案的要求進行搭設。本方案要求連墻件垂直方向每層7、水平方向每4.5m（即每隔三個立柱）應設一道剛性連墻件，連墻件的兩端各應有兩只扣件，為此，在腳手架部分，應將連接鋼管與內外立柱連接；建筑物部分，應設兩只扣件。連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。 剪刀撐腳手架外側均應設置剪刀撐，由端頭開始，懸挑架按水平距離每6根立桿設置一道，剪刀撐與地面成50角，自上而下，左右連續暢通設置。懸挑架的每一面均需設置剪刀撐。搭設時應將一根斜桿用扣件扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿的外伸部分上，這樣可以避免兩根斜桿相交時把鋼管別彎。斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不宜大于15cm。 腳手架防護外架應每隔一層滿鋪竹腳手板，腳手板應用16#鉛絲雙股8、并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接平整，無探頭板。腳手架外側必須滿掛密目式安全網，全封閉。且應將安全網固定在外立桿里側，用16#鉛絲張掛嚴密。腳手架必須設1.2m高鋼管防護欄桿和30cm高踢腳桿，腳手架內側形成臨邊的（如大開門窗等）應在架內側設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 桿件搭接當立桿采用對接時，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰接判斷不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于50cm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。立桿最后一步接高時，可視情況考慮采用搭接，搭接長度不應小于1m，且端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于10cm。大橫桿9、可采用對接和搭接，剪 刀撐和其他桿件采用搭接。 腳手架檢查 腳手架材質必須符合本方案有關要求，項目部安全員及有關人員必須對用于腳手架的材料質量認真檢查，嚴禁不合格的材料用于本工程中。 嚴格按照本方案施工，認真做好技術交底，要求搭設的腳手架橫平豎直，連接可靠牢固，防護齊全，不變形、不搖晃，架體垂直偏差不大于1/200，承受施工荷載不超過3000N/m2，且同時受荷范圍不超過二層。 預埋件牢固可靠，符合本方案要求，位置準確，施工中要隨時檢查。 每搭設完一個懸挑段，必須經項目部安全員、技術負責人進行檢查和驗收。驗收合格掛牌后，方準使用及再進行上一個懸挑段搭設。 腳手架搭設完后，在施工過程中難免遭到損10、壞，應由專進行檢查維修或及時保養，確保外腳手安全可靠。 腳手架拆除 按下列順序進行拆除：安全網墊鋪竹笆防護欄桿擋腳板剪刀撐連墻桿橫桿立桿。 立桿、斜拉桿的接長桿拆除應2人以上配合進行，不宜單獨作業。 連接桿、斜拉桿、登高設施的拆除應隨腳手架整體拆除同步施工，不允許先行拆除。 操作者應有高度安全意識，站立位置、用力均需得當。 翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將籬笆內未清除的殘留物從高處往下直接傷人。 懸空口的拆除，預先應進行加固或設落地支撐措施，方可進行拆除工作。 輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。 拆除現場必須設警11、戒標志。警戒區域內嚴禁非操作人員通行和地面施工人員施工。 高層腳手架拆除，應沿建筑物的四周一步一步遞減，由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2 步，應增設連墻件加固。不允許二步同時拆除，或踏步式拆除，不宜分立面拆除。 當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后人為事故。 如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 所有高處作業人員，都應嚴格按高處作業規定執行和遵守安全紀律及拆除工藝要求。 拆除物件，應有垂直運輸機械安全地輸送到地面，嚴禁拋擲至地面。操12、作人員應仔細檢查各結點，攀柱、傳動索具等是否可靠，桿件必須二點綁扎調運。 項目部備有2名急救醫護人員，且備有急救藥品箱。急救醫護人員必須經過正式培訓合格，能熟練掌握急救的基本知識。 安全技術措施 必須有完善的安全防護措施，按規定設置安全網，安全網間的搭接處用繩連接起來，不得留有間隙，安全網內的雜物必須即使清理。 搭設腳手架必須由經安全部門培訓合格持證的架子工承擔，上崗人員應必須定期體檢，凡患有高血壓、心臟病不得上高空操作，合格者方可持證上崗。 操作人員必須正確使用個人防護用品，上高空必須戴好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋，嚴禁酒后上班。 上架人員不得在架子上打鬧，物品嚴禁高處拋擲13、。 靠近電源搭設腳手架必須切斷電源或將電線遷移，腳手架上如要搭設臨時線路必須用絕緣材料保護，由專業電工操作。 腳手架離附近的輸電線路不小于2.5m，高壓線路要相距5米以上，（上、下、左、右）距離不足要采用絕緣材料隔離措施。 橫跨人行道和入口處，應加鋪木板和竹笆封閉，以防落物傷人。 五級以上大風、霧、暴雨以及夜間照明不足、不準在腳手架上操作。雨霧后上架要有防滑措施。 嚴禁在腳手架上堆放模板、鋼筋等材料，以確保腳手架暢通及防止超載。 吊運腳手架、腳手架鋼管時，必須用專用保險吊鉤，堆放要平穩，嚴格控制腳手架上的施工荷載。 當天完工后，應仔細檢查四周情況，發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至14、一個程序，一個部位的結束，方可撤離崗位。 挑架搭設三步后，須進行驗收，驗收合格方能交付使用，平時定時加強檢查，發現問題及時解決。 認真執行每周一次的定期檢查制度，對發現問題應及時整改，架子班要負責架子維修和保養工作。 作業層上的施工荷載(作業層人員、器具、材料的重量)的標準值(取3KNm2)，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列杠件：（1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；（2）連墻件 工人在架上作業中，應注意自我保護和他人的安全，避免發生碰撞，閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿等不安全處休息。 人員15、上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。 每班工人上架作業時，應先檢查有無影響安全的問題存在，在排除和解決后，方可開始作業，在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查。 每步腳架完成之后必須將架上剩余材料移至上(下)步架或室內。 計算書1、落地腳手架鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為24.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距416、.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設4層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/2=0.060kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.060=0.118kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨17、中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.118+0.101.680)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.118+0.1171.680)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.469106/5080.0=92.289N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q18、1=0.038+0.060=0.098kN/m 活荷載標準值q2=1.200kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.098+0.9901.200)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.529mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.519、00/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.090+1.41.800=2.697kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.697 =0.543106/5080.0=106.912N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布20、荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1947.600800.0800.0800.0/(482.06105121900.0)=0.827mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.835mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計21、算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.800=2.665kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在222、0kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12524.000=2.995kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(0.800+0.100)/2=0.405kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安23、全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000=0.180kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.030kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00011.5000.800/2=1.800kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20024、1)的規定采用：Uz = 1.140 Us 風荷載體型系數：Us = 1.354 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.1401.354 = 0.486kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性25、計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.36kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 80.98 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算26、 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.98kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 13227、.17 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 16.028kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 29.43 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 7.36 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 2128、.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 21.00 地基承載力的計算不滿足要求!2、懸挑腳手架計算 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設29、4層。 懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.00米，建筑物內錨固段長度2.00米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物0.95m。拉桿采用鋼絲繩。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/2=0.060kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.230、0.060=0.118kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.118+0.101.680)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.118+0.1171.680)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.469106/5080.0=92.289N/mm2 大橫桿的計算強度小于20531、.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.060=0.098kN/m 活荷載標準值q2=1.200kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.098+0.9901.200)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.529mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算32、 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.090+1.41.800=2.697kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.697 =0.543106/5080.0=106.912N/mm2 小橫桿的計算強度小于33、205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1947.600800.0800.0800.0/(482.06105121900.0)=0.827mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.835mm 小橫桿的最大撓度小于8034、0.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.800=2.665kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角35、扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12518.000=2.246kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(0.800+0.100)/2=0.405kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本36、例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.236kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500037、9-2001)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 2.090 Us 風荷載體型系數：Us = 1.350 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4502.0901.350 = 0.889kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算38、: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.92kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 98.23 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm239、； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.17kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (40、N/mm2)；經計算得到 = 191.09 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 25.157kN大于扣件的抗滑力8.0kN，要采用雙扣件! 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體100mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 950mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 934.50cm4，截41、面抵抗矩W = 116.80cm3，截面積A = 25.15cm2。 受腳手架集中荷載 P=1.23.24+1.43.60=8.92kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=9.093kN,R2=9.431kN,R3=0.035kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=0.498106/(1.05116800.0)+3.42、0851000/2515.0=5.287N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.065.0235/(950.0160.0235.0)=2.44 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.954 經過計算得到強度 =0.50106/(0.954116800.00)=4.47N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算: 43、水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=9.602kN 十、拉桿的強度計算: 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=9.602kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。 選擇拉鋼絲繩44、的破斷拉力要大于8.0009.602/0.850=90.370kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑14.0mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=9.602kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=96024/(3.1416502)1/2=12mm 十一、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.431kN 水45、平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=94314/(3.1416502)1/2=11mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.43kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于9430.57/(3.1416201.5)=100.1mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.43kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!