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1、正本6.69萬11層住宅及商鋪項目雙排外腳手架搭設施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月外腳手架施工方案一、工程簡況1、工程簡況11工程名稱：xx第二期工程。1 2建設單位：xx市xx。1 3設計單位：xx市xxxx14監理單位：xx市xx區xx15施工單位：xx省xx市16工程地址：該工程位于xx市xx鎮17建筑規模：本工程為住宅小區，規劃用地面積24070.88M2，建筑占地面積9056.56M2，建筑密度37.62%，總建筑面積66967.96M2，容積率2.42，綠化面積5221.96M2。本期2、工程共有5座22梯,其中1、2座是面臨公路，有商鋪和夾層的6層建筑，首層層高5.6米,其它層層高3米, 檐口高度22.05米; 3座是六層建筑,首層全部架空作車庫,層高2.7米,其它層高3米, 檐口高度20.1米。45座是11層建筑, 首層全部架空作車庫,層高2.7米,其它層高3米,檐口高度37.2米。18結構類型：框架結構2、現場條件 本工程位于xx市xx鎮，交通條件十分便利。建設單位已完成施工場地的“三通一平”工作，并提供建筑物定位控制點、臨時施工用電、臨時施工用水接駁口。二、搭設概述采用48*3.5鋼管腳手架，搭設雙排腳手架。為了確保施工期間的安全，外腳手架全部用安全網圍閉，并從第三層開3、始搭設安全斜擋板，每增三層搭一道斜安全擋板。三、使用材料要求立桿、大橫桿、小橫桿、斜桿采用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度為46.5m，小橫桿的鋼管長度為2.12.3m。扣件、底座及其附件鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、燒冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等消除干凈；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。48*3.5鋼管的截面特性如下表:外徑d(mm) 壁厚t(mm) 截面積4、A(cm2) 慣性矩I(cm4) 截面模量W(cm3) 回轉半徑i(cm) 每米長質量(kg/m)48 3.5 4.89 12.19 5.08 1.58 3.84四、搭設參數 1、第1、2、3座工程搭設參數項目名稱 數值（m）立桿離墻面的距離 0.4小橫桿里端離墻面的距離 0.15小橫桿外端伸出大橫桿外的長度 0.2內外立桿橫距 0.6立桿縱距 1.9大橫桿間距 1.8第一步架高 1.8小橫桿間距 1.91518m高度段內鋪板層和作業層的限制 鋪板不多于六層。作業不超過二層不鋪板時，小橫桿的部分拆除 每步保留、相間抽拆，上下兩步錯開，抽拆后的距離不大于1.5剪刀撐 沿腳手架縱向兩端和轉角處起，5、每隔79根立桿設一組，斜桿與地面夾角為45。 60。，并沿全高度布置與結構拉結 每層設置，垂直距離不大于4米,水平距離不大于6米,且在高度段的分界面上必須設置水平斜拉桿 設置在與聯墻桿相同的水平面上護身欄桿和擋腳板 設置在作業層,欄桿高1米，擋腳板高0.4桿件對接或搭接位置 上下或左右錯開，設置在不同的（步架和縱向）網格內 2、第4、5座工程搭設參數項目名稱 數值（m）立桿離墻面的距離 0.4小橫桿里端離墻面的距離 0.15小橫桿外端伸出大橫桿外的長度 0.2內外立桿橫距 0.6立桿縱距 1.5大橫桿間距 1.8第一步架高 1.8小橫桿間距 1.51518m高度段內鋪板層和作業層的限制 鋪板不6、多于六層。作業不超過二層不鋪板時，小橫桿的部分拆除 每步保留、相間抽拆，上下兩步錯開，抽拆后的距離不大于1.5剪刀撐 沿腳手架縱向兩端和轉角處起，每隔79根立桿設一組，斜桿與地面夾角為45。 60。，并沿全高度布置與結構拉結 每層設置，垂直距離不大于4米,水平距離不大于6米,且在高度段的分界面上必須設置水平斜拉桿 設置在與聯墻桿相同的水平面上護身欄桿和擋腳板 設置在作業層,欄桿高1米，擋腳板高0.4桿件對接或搭接位置 上下或左右錯開，設置在不同的（步架和縱向）網格內五、施工程序：擺放掃地桿（貼近地面的大橫桿）-逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊-裝掃地小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊-安第一步大橫桿（與7、各立桿扣緊）-安第一步小橫桿-第二步大橫桿-第二步小橫桿-加設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后可拆除）-第三、四步大橫桿和小橫桿-連墻桿-接立桿-加設剪刀撐-鋪腳手板六、搭設方法和技術措施a) 腳手架基礎：采用道木支墊；墊木必須鋪放平穩，不得懸空。安放底座時應拉線和拉尺，按規定間距尺寸擺放后加以固定。b) 立桿：相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不大于步距的三分之一。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。c) 大橫桿、上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于8、該片腳手架總長度的1/300，且不大于5cm。相鄰步架的大橫桿應錯開在立桿的里側和外側。d) 小橫桿：貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。在相鄰立桿之間根據需要加設1根或2根。在任何情況下，均不得拆除貼近立桿的小橫桿。e) 剪刀撐：沿腳手架兩端和轉角處起，每79根立桿設一道，且每片架子不少于三道。剪刀撐沿架高連續布置，在相鄰兩排剪刀撐之間，每隔1015m高加設一組長剪刀撐。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間增加24個扣結點。f) 連墻桿：每層都要設置，垂直距離不大于4m，連墻桿一般設置在框架梁或樓板附近等具有較好抗水平力作用的結構部位，其水平距離為4.9、56m，即34根立桿設一點。g) 水平斜拉桿，設置在連墻桿的步架平面內，以加強腳手的橫向剛度。h) 護欄和擋腳板，在鋪腳手板的操作層上必須設護欄和擋腳板。欄桿高度0.81m。擋腳板亦可用加設一道低欄桿代替。i) 開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入。j) 斜道j.1搭設之字形斜道，轉彎處設休息平臺。j.2附設于腳手架外側的斜道，可用腳手架的外立桿兼作斜道里排立柱，斜道內立柱應加密，縱距縮小。j.3人行斜道坡度宜為1：3，寬度不小于1m；運料斜道坡度宜為1：6，寬度不小于1.5m。平臺面積不小于3m2。j.4斜道兩側及轉角平臺外圍應設防護欄桿10、和擋腳板。j.5斜道兩側及平臺外側應設剪刀撐。沿斜道縱向每隔67根立桿設一道拋撐，高度超過7m，可交拋撐附設于腳手架外側，同時應適當加密腳手架的連墻點。j.6斜橫桿間距300mm，靠邊的斜橫桿與立桿綁扎，中間的斜橫桿與小橫桿綁扎。j.7斜道腳手板順鋪時，腳手板直接鋪在小橫桿上，小橫桿綁扎在斜橫桿上，間距不大于1m，腳手板接頭處應設雙根小橫桿，搭接長度不小于400mm，斜道腳手板橫鋪或鋪竹笆及木，鋼筋網預制腳手板時，腳手板平在斜橫桿上，斜橫桿綁扎在小橫桿上，斜橫桿的水平距離應小于200mm。斜道腳手板上每隔300mm設置一道防滑條。七、1、2、3座工程腳手架計算：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件11、式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為23米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.90米，立桿的橫距0.60米，立桿的步距1.8米。 采用的鋼管類型為 483.5鋼管，連墻件采用1步2跨，豎向間距1.8米，水平間距3.8米。 施工均布荷載為2kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 (一)、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0376kN/m 腳手板的荷載標準值 P212、=0.3500.600/3=0.070kN/m 活荷載標準值 Q=20.600/3=0.4kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.0376+1.20.070=0.129kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.40=0.56kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.129+0.100.56)1.9002=0.239kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.129+0.117013、.56)1.9002=-0.283kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.283106/5080=55.709N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.0376+0.070=0.108kN/m 活荷載標準值q2=0.40kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.108+0.9900.40)1900.04/(1002.06105121900)=2.435mm 大橫桿的最大撓度小于1900.0/150與10mm,滿足要求! ( 14、二)、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.03761.900=0.071kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.6001.900/3=0.133kN 活荷載標準值 Q=20.61.900/3=0.76kN 荷載的計算值 P=1.20.071+1.20.133+1.40.76=1.309kN 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最15、大彎矩計算公式如下: M=(1.20.0376)0.6002/8+1.3090.600/3=0.264kN.m =0.264106/5080=51.97N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0376600.004/(3842.060105121900)=0.0026mm 集中荷載標準值P=0.071+0.133+0.76=0.964kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度16、 V2=964600.0(3600.02-4600.02/9)/(722.06105121900)=0.294mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.297mm 小橫桿的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! (三)、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.03760.600=0.023kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.6001.900/2=0.1995kN 活荷載標準17、值 Q=20.6001.900/2=1.14kN 荷載的計算值 R=1.20.023+1.20.1995+1.41.14=1.863kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 (四)、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.14 NG1 = 0.1423=3.22kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)18、；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.900(0.600+0.300)/2=1.197kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1401.9004/2=0.532kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.90023=0.219kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.168kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 219、21.9000.600/2=2.28kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3000.8401.200 = 0.212kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=1.25.168+0.851.42.28=8.915 kN 不考慮風20、荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=1.25.168+1.42.28=9.394kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10=0.851.40.2121.91.82/10=0.155kN.m 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 (五)、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.394kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.174； i 計算立桿的截面回轉半徑，i21、=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.551.8=3.222m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.55； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 110.406 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.915kN； 軸心受壓立桿的穩定22、系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.174； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.551.8=3.222m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.55； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.155kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 135.288 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 23、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 7.03kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 (八)、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 37.58 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.394 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 85.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 k24、c 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.50 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!八、4、5座工程腳手架計算：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為38.2米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.60米，立桿的步距1.8米。 采用的鋼管類型為 483.5鋼管，連墻件采用1步2跨，豎向間距1.8米，水平間距3米。 施工均布荷載為2kN/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 (一)、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，25、大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0376kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.600/3=0.070kN/m 活荷載標準值 Q=20.600/3=0.4kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.0376+1.20.070=0.129kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.40=0.56kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如26、下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.129+0.100.56)1.5002=0.149kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.129+0.1170.56)1.5002=-0.176kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.176106/5080=34.646N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.0376+0.070=0.108kN/m 活荷載標準值q2=0.40kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度27、 V=(0.6770.108+0.9900.40)1500.04/(1002.06105121900)=0.946mm 大橫桿的最大撓度小于1900.0/150與10mm,滿足要求! ( 二)、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.03761.500=0.0564kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.6001.500/3=0.105kN 活荷載標準值 Q=20.61.500/3=0.6kN 荷載的計算值 P=1.20.056428、+1.20.105+1.40.6=1.034kN 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.0376)0.6002/8+1.0340.600/3=0.209kN.m =0.209106/5080=41.142N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0029、.0376600.004/(3842.060105121900)=0.0026mm 集中荷載標準值P=0.056+0.105+0.6=0.761kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=761600.0(3600.02-4600.02/9)/(722.06105121900)=0.232mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.235mm 小橫桿的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! (三)、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳30、給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.03760.600=0.023kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.6001.500/2=0.158kN 活荷載標準值 Q=20.6001.500/2=0.9kN 荷載的計算值 R=1.20.023+1.20.158+1.40.9=1.477kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 (四)、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載31、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12538.2=4.775kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(0.600+0.300)/2=0.945kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.42kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50038.2=0.287kN 經計算得到，32、靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.427kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 221.5000.600/2=1.8kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 0.840 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3000.33、8401.200 = 0.212kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=1.26.427+0.851.41.8=9.854 kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=1.26.427+1.41.8=10.232kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10=0.851.40.2121.51.82/10=0.123kN.m 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 (五)、立桿的穩定性計34、算: 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.232kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.174； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.551.8=3.222m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.55； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 120.255 f 鋼管立桿抗壓強35、度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.854kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.174； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.551.8=3.222m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.55； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； MW 36、計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.123kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 140.025 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 6.603kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 (八)、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 40.928 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設37、計值 (kN)；N = 10.232 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 85.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.50 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!九、拆除的安全技術要求 1施工完畢由專業架子工拆除腳手架。 2腳手架拆除時，作業區及進出口處必須設置警戒標志，派專人指揮，嚴禁非作業人員進入。 3拆除的桿件應自上而下傳遞或利用滑輪和繩索運送，不得從架子上向下拋落。 4腳手架拆除必須自上而下按順序進行，先綁的后拆，38、后綁的先拆。拆除順序：欄桿 腳手板 剪刀撐 斜撐 小橫桿 大橫桿 立桿等。嚴禁上下同時進行拆除作業，嚴禁采用推倒或拉倒的方法進行拆除。 5桿件拆除時注意事項 （1）立桿，先抱住立桿再解開最后兩個扣。 （2）大橫桿、剪刀撐、斜撐，先拆中間扣，托住中間再解開兩頭扣。 （3）拋撐，先用臨時支撐加固后，才允許拆除拋撐。 （4）剪刀撐、斜撐及連墻點只能在拆除層上拆除，不得一次全部拆掉。 （5）整片腳手架拆除后的斜道、上料平臺必須在腳手架拆除前進行加固，以保證其整體穩定和安全。十、施工安全保證措施（一）、安全管理措施1、 實行目標管理本工程安全生產的目標是確保無傷亡事故的發生，并通過完善的管理和一系列安全39、生產措施，使本工程的安全生產達到優良等級。2、 落實安全責任，實施責任管理（1） 公司已制定了詳細的安全責任制度，本工程以項目經理為安全管理的第一責任人，各級職能部門、人員在各自業務范圍內，實行安全生產責任制，做到安全生產、人人有責。（2） 一切管理操作人員均需與項目經理簽定安全協議，向項目經理作出安全保證。（3） 安全生產責任落實情況的檢查，應認真、詳細地記錄，作為原始資料之一。3、 安全教育與訓練（1） 對職工進行安全教育，牢固樹立“安全第一”的思想，堅持“安全生產，預防為主”的方針。根據工程實際情況，編制詳細的安全操作規程、細則，分發至班組，組織 條學習、落實，抓好“安全五同時”和“安全40、三級教育”。（2） 嚴格執行安全技術交底制度，堅持工前講安全，工中檢查安全，工后評比安全的“三工制”活動。4、 安全檢查（1） 堅決建立安全檢查制度。設立專職安全員，每天進行巡查，并實行月檢和季節性檢查制度。對腳手架工程在正式交付使用前一定要經過專業技術人員的驗收簽字。公司質安部則不定期地對工地進行安全檢查。（2） 設立安全檢查記錄本，對安全隱患堅持“三定”和“不推不拖”的處理原則，把隱患及時消除在萌芽狀態。5、 特種作業堅持持證上崗6、 根據工地的實際情況，布置安全標志牌在規范，并繪制現場安全標志布置總平面圖。（二）、落實外腳手架的安全措施1、 本工程采用竹木混合搭設排外墻腳手架。外腳手架搭41、設前一定要逐級進行技術交底，搭好后要經驗收好后才可發交付使用，并在經常維護。2、 立桿應埋地，設置底座以及掃地桿。腳手架所處基礎應排水良好，無積水現象。3、 搭設腳物架的材料的材質應符合要求，凡徑過小、腐配朽、破損的材料堅決不用。4、 架體與建筑物應每層每3.6米間距進行拉結，并且保證拉結牢固可靠。5、 桿件的間距應符合要求，在腳手架的轉角處每邊設置剪刀撐，剪刀撐沿腳手架高度連續設置，成45。角。6、 施工層設1.2米高防護欄桿和擋腳板，腳手板應滿鋪，不得有探頭板。7、 立桿與大橫桿交點處均設置小橫桿，小橫桿兩端均應固定。8、 立桿、大橫桿的搭接處應牢固，搭接長度不應小于1.5米。9、 架上嚴42、禁堆放重物。卸料平臺的限定荷載小于200公斤/平方米，應設置標志牌。（三）“三寶”“四口”“五臨邊”的防護措施1、 一切人員進入施工現場，必須佩服安全帽。禁止穿拖鞋、高跟鞋和赤腳上班。2、 高空作業的人員一定要系安全帶，安全帶的系掛在正確，事前應進行交底。3、 通道口要有嚴密的防護棚。（四）架子把住以下九道關腳手架在建筑施工中，是一項不可缺少的重要工具，萬一腳手架發生故障，往往造成多人重大傷亡事故。因此，對各種腳手架必須嚴格掌握，認真把好十道關口。1、 材質關：嚴格按規程規定的質量、規格選擇料。2、 尺寸關：必須按規定的間距尺寸搭設立桿、橫桿、剪刀撐、欄桿等。3、 鋪板關：架板必須滿鋪，不得有43、空隙和探頭板、飛跳板，并經常清除板上雜物，保持清潔，平整。木跳板厚度必須達5cm。4、 欄護關：腳手架外側和斜道兩側必須設1 cm高的欄桿和立網。5、 連結關：必須按規定設剪刀和支撐，高于7 cm的架子必須與建筑物連結牢固，達到架子不搖晃。6、 承重關：腳手架均布荷載不得超過270kg/m2。在腳手架上堆磚只允許單行側面擺三層。用于裝飾工程架的荷載為200 kg/m2。其它架子（橋梁、吊籃、掛架等），必須經過計算和試驗確定承重荷載，如超載應取加固措施以保證安全。7、 上下關：必須為工人上下架子搭設通道（斜道、跑道）或階梯。嚴禁施工人員從架子爬上爬下，造成墜落事故。8、 挑梁關：懸吊式吊籃腳步手44、，除吊籃按規定加工，設籃護和立網外，挑梁架設在平坦和牢固。9、 檢驗關：各種架子搭好后，工長必須組織架工和使用的工班共同檢查驗收，驗收合格后方準上架操作。使用時，特別是大風、雨后，要檢查架子是否穩固，發現問題及時加固，確保使用安全。10m以上腳手架，在操作面留一層架板，以保證安全。如因材料不足不能留設安全層時，可在操作層下張設安全網，以防萬一。（五）把住腳手架使用的安全教育關1、 使用外腳手架安全知識（1） 外腳手架在使用前，應先檢查腳手架是否堅固穩固，不傾斜，不搖晃，拉頂措施、卸荷措施無松動。竹腳手架的竹蔑、塑料蔑有無老化、破裂等，如發現問題，應先檢修加固，確認安全可靠，才可使用。（2） 使用外腳手架時，嚴禁超負荷，結構施工用的腳手架的載荷不得超過270kg/m2，工作人員必須系綁安全帶。（3） 注意上落腳手架時的安全。（4） 注意移動腳手架時的安全，桿件切勿撞觸電線或移動腳手架的架腳壓電源電線。（5） 在通道上架設和使用內腳手架或梯子時，應設臨時護欄，并掛禁止通行標志，禁止人員通過。在門前使用時，應先將門扇扣住，以防突然開門，必要時派人臨護。