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1、6層商住樓落地扣件式雙排鋼管腳手架搭設拆除施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編寫依據4二、工程概況4三、設計思路4四、構造要求及技術措施51、地基處理52、立桿53、大橫桿54、小橫桿65、縱、橫向掃地桿66、剪刀撐67、腳手板78、連墻件79、防護設施89、腳手架出入口的構造8五、安全防護措施91、結構臨邊防護措施92、防雷避電措施9六、腳手架的搭設及拆除施工工藝101、落地式鋼管腳手架搭設施工工藝102、腳手架的拆除施工工藝11七、工程進度與配合11八、使用安全要求及維護113、應設專人2、負責對腳手架進行經常檢查和保修。114、在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件126、在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。12九、構配件檢查與驗收123、鋼管表面銹皮及其它粘結物應先清除后使用。12十、腳手架檢查與驗收122、扣件連接必須穩(wěn)固，不得有松動、滑移現(xiàn)象。13十一、安全管理133、施工前做好安全技術交底、三級安全教育。13十二、腳手架計算書141.腳手架參數142.活荷載參數143.風荷載參數144.靜荷載參數145.地基參數146、大橫桿的計算:151）均布荷載值計算152）強度驗算163）撓度驗算:16max1l42l4)/100EI167、小橫桿的計算:173、1）荷載值計算172）強度驗算173）撓度驗算188、扣件抗滑力的計算:189、腳手架立桿荷載計算:19考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為1910、立桿的穩(wěn)定性計算:19考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式2011、最大搭設高度的計算:2012、連墻件的穩(wěn)定性計算:2113、立桿的地基承載力計算:22腳手架搭設、拆除施工方案一、編寫依據1、工程建筑、結構施工圖；2、建筑施工腳手架實用手冊2002版；3、建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB50300-2001；4、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302001；6、建筑結構荷載規(guī)范；二、工程概況4、1、工程名稱：商住樓2、工程地點：* 3、建設單位：4、設計單位：* 設計院有限公司5、監(jiān)理單位：* 建設監(jiān)理有限公司6、施工單位：* 建筑工程有限公司7、建筑概況：名 稱結構類型層數建筑面積()建筑總高(m)跨度(m)長寬商住樓框架6258440三、設計思路結合本工程結構形式、實際施工特點，建筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架二用：即用于裝修施工，同時兼作安全防護。荷載按裝修荷載考慮，要求按二層同時作業(yè)。腳手架搭設采用雙排單立桿。立桿距結構物外沿為200mm，排距為0.8m，柱距為1.8m，大橫桿步距為1.8m。四、構造要求及技術措施1、地基處理基槽回填土采用25、：8灰土分層夯實，表面用C10混凝土進行硬化，厚度為100mm，四周外腳手架以硬化的回填土作為基礎，所有的基礎必須平整?；A上、底座下設置墊板，其厚度不小于40mm，布設必須平穩(wěn)，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿500mm處設一淺排水溝。2、立桿全樓腳手架采用雙排雙立桿，立桿頂端高出女兒墻上皮1m，雙排立桿應采用單管底座。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。立桿接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，同跨內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。有懸挑部位立桿下面用支架對應支頂。3、大橫桿大橫桿置6、于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接連接對接扣件應交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不宜在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接連接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接大橫桿桿端的距離不應小于100 mm。4、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節(jié)點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不大于150mm。小橫桿間距應與7、立桿柱距相同，且根據作業(yè)層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等間距增設2根小橫桿，其最大間距不大于600mm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于100mm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣150mm，且長度不大于440mm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。5、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下200mm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。地面有較大高差的位置，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定?？窟吰碌牧⒅S線到邊坡的距離不小于500mm，并對此立桿采取雙向斜拉加固措施。6、剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相8、結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿部位剛采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節(jié)點距離不大于150mm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在300mm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度1000mm，并用不少于3個旋轉扣件固定；端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離100mm。7、腳手板腳手板采用滿鋪毛竹，長度9、不少于3.5m。在作業(yè)層下部架設一道水平兜網，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔六層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩(wěn)，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm?？繅σ粋鹊哪_手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象。8、連墻件連墻件設置多三步二跨，水平間距3.6m、豎向間距同層高。連墻桿采用預埋8鋼筋與腳手架橫桿10、上水平鋼管相連接，鋼筋預埋在主體結構的外邊梁上，連墻桿應靠近主節(jié)點,距主節(jié)點不應大于300mm。9、防護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.86.0m的規(guī)格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業(yè)層網應高于平臺1.2m，并在作業(yè)層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m處設首層平網，往上每隔5步距設隔層平網，施工層應設隨層網。作業(yè)層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設有兩道防護欄桿，底部側面設180mm高的擋腳板，擋腳板采用1.2厚鋼板。9、腳手架出入口的構造在出入口位置挑空一根（或兩根）立桿、跨越二步二跨，大小為3.6m3.6m（寬高）。出入口處再搭設3.0m4.0m4.0m（長11、寬高）的防護棚，上鋪50mm厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口12步，立柱用短管斜撐相互聯(lián)系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節(jié)點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立桿懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離在15cm內。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接。五、安全防護措施1、結構臨邊防護措施在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式12、護身欄，使用材料均采用483.5的鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳手架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌、護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周1m范圍內不準堆料、停放機具。2、防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連成一體的措施。避雷系統(tǒng)共設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連成一體。接地線的連13、接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統(tǒng)的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發(fā)生擊穿事故。六、腳手架的搭設及拆除施工工藝1、落地式鋼管腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實14、 基礎承載實驗、材料配備 定位設置通長腳手板、鋼底座 縱向掃地桿 立桿 橫向掃地桿 小橫桿 大橫桿（擱柵） 剪刀撐連墻桿鋪腳手板 扎防護欄桿 扎安全網。定距定位，根據構造要求在建筑物四周用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，轉角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。15、雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求。2、腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、小橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網 欄桿 腳手板 剪刀撐 小橫桿 大橫桿 立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先把住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須16、隨腳手架拆除同步下降；嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。七、工程進度與配合外腳手架的搭設必須配合現(xiàn)場施工進度，其搭設高度必須高出砼施工層一層或1.2m以上，并掛好安全網，但不得超出連墻件二步，否則要采取臨時加固措施。八、使用安全要求及維護1、操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支撐、風纜繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固17、定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。2、六級及六級以上大風、霧、雨天應停止腳手架作業(yè)，雨后上架操作應有防滑措施。3、應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。（1）在下列情況下，必須對腳手架進行檢查。 在六級大風與大雨后。 停用超過一個月，復工前。（2）檢查保修項目 各主節(jié)點處諸桿件安裝、連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合設計要求。 地基是否積水，底座是否松動，立柱是否懸空； 扣件螺栓是否松動； 腳手架立柱的沉降與垂直度允許偏差是否符合規(guī)范要求； 安全防護措施是否符合要求。4、在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件 主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 連墻件； 支撐； 欄桿、擋腳板。要拆18、除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準。5、嚴禁任意在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。6、在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。九、構配件檢查與驗收1、鋼管的外徑與壁厚允許偏差必須符合國家標準（即不準超過 0.5mm）。2、鋼管表面有裂縫、銹蝕嚴重及鋼管彎曲超過允許偏差范圍應不得使用。3、鋼管表面銹皮及其它粘結物應先清除后使用。4、扣件在螺栓擰緊扭邊矩達65NM時，不得發(fā)生損壞，有裂縫、變形、滑絲、規(guī)格與鋼管尺寸不一致禁止使用。5、竹腳手板采用綁扎滿鋪，斷裂、蟲蝕或腐朽裂縫貫通兩節(jié)，不得使用。6、新鋼管、新扣件應有產品質量合格19、證及質量檢驗報告。7、新舊鋼管、扣件均做防銹處理。十、腳手架檢查與驗收1、鋼管立桿垂直偏差不大于50mm；縱向水平偏差不得超過20mm，同跨內縱向水平桿高差不超過10mm；橫向水平桿的外伸長度為100mm，允許偏差為20mm，桿端水平平直偏差為20mm。2、扣件連接必須穩(wěn)固，不得有松動、滑移現(xiàn)象。3、外掛密目式安全網防護要嚴密，拉掛平整順直，網連接材料要符合要求。4、平橋采用鋼管小橫桿中間加密滿鋪并綁扎毛竹搭接錯開。5、連墻件按規(guī)范設置，要有穩(wěn)定性計算（詳見計算書）。6、搭設過程中，班組要堅持自檢、互檢，專職人員必須經常檢查和分段驗收。必須經檢查合格后，才能交付使用，并做好檢查記錄、辦理驗收手20、續(xù)。在使用過程中還要經常檢查桿件的設置和連接及連墻桿是否符合構造要求，扣件螺栓是否松動、架體是否發(fā)生沉降、傾斜等，一旦發(fā)生隱患和缺陷，應立即整改，整改合格前不得使用。十一、安全管理2、嚴禁酒后作業(yè)，高空作業(yè)時，必須集中精神，必須扎緊袖口褲腳，工具妥善地放在工具袋里，或放在不易墜落的地方。3、施工前做好安全技術交底、三級安全教育。4、搭設腳手架的人員必須戴好安全帽和安全帶、穿軟底鞋、塑料鞋、皮底鞋及硬底鞋上崗作業(yè)。5、施工現(xiàn)場使用的電線，不準亂掛在腳手架上，以防電線破損，漏電危險，如確實施工需要架設在排柵上時，必須安裝瓷壺或使用絕緣套管與排柵隔離絕緣。6、因施工需要，臨時拆除或變動安全防護設施時21、，必須經施工負責人同意，并采取相應的可靠措施，施工完后應立即恢復。7、搭設過程中地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，搭設完畢后，應由公司生產技術部、項目負責人會同班組長一起檢查辦理驗收手續(xù)，經評定合格后方可使用。8、挑出部分平橋上不得堆荷載，且此部位的架板應與橫桿扎牢，并用鉛線與立桿或縱桿拉結。十二、腳手架計算書1.腳手架參數m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為，縱距La為，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 ； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為；連墻件采用三步兩跨，豎向間距 m m，采用22、軟拉硬撐連接；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處廣東鶴山，基本風壓0.49 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數s 為；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值；腳手板自重標準值(kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值；安全設施與安全網(kN/m2；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值；立桿基礎底面面積(m2；地基承載力調整系數。 623、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P20.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；靜荷載的設計值: q10.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q20.533=0.747 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大24、橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max1l22l2跨中最大彎距為 M1max22 =0.279 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max1l22l2支座最大彎距為 M2max22 =-0.329 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.279106,0.329106)/5080=64.764 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 64.764 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的25、撓度。計算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.11818004/(1002.06105121900)+0.9900.53318004/(1002.06105121900) = 2.542 mm；大橫桿的最大撓度 2.542 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800/150 mm與10 mm，滿足要求！7、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上26、面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p11.8 = 0.069 kN；腳手板的自重標準值：P21.8/(2+1)=0.144 kN；活荷載標準值：Q=21.8/(2+1) =0.960 kN；集中荷載的設計值(0.069+0.144)+1.4 0.96 = 1.6 kN； 小橫桿計算簡圖2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:27、Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.43 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.43106/5080=84.702 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =84.702 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 28、+ p2 + Q = 0.069+0.144+0.96 = 1.173 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1173.12800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.849 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.849 = 0.857 mm；小橫桿的最大撓度為 0.857 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度與10 mm,滿足要求！8、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取29、，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P12/2=0.069 kN；小橫桿的自重標準值: P2；腳手板的自重標準值: P3；活荷載標準值: Q = 21.8 /2 = 1.44 kN；荷載的設計值1.44=2.377 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 9、腳手架立桿荷載30、計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為 NG12/2)0.038/1.80；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為2 NG213(0.8+0.2)/2 = 3.51 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG313；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG423.1 = 0.208 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.448 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的31、1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 22/2 = 2.88 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NGQ2.88= 14.765 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為GQ；10、立桿的穩(wěn)定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wkzs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：0 = 0.49 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z； s - 風荷載體型系數：取值為；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.214 = 32、0.054 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 kLah2/10 = 0.85 2/10 = 0.038 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 14.765 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表得33、 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時；立桿穩(wěn)定性計算 = 169.759 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 15370.092/(0.186489)=168.988 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 168.988 N/mm34、2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！11、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：HsG2k + 0.851.4(NQk + Mwkk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.473 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.88 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.134 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw0.85) = 0.038 /(1.4 0.85) = 35、0.032 kNm；Hs10-42051031000.134)=49.713 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hss)49.713)=47.359 m；H= 47.359 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =47.359 m。腳手架單立桿搭設高度為，小于H，滿足要求！12、連墻件的穩(wěn)定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z，s，0，Wkzs0=0.7 0.920.2140.49 = 0.068 kN/m2；每個36、連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 19.44 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：NlwWkAw = 1.838 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.838 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比的結果查表得到 ，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf10-4205103 = 96.837 k37、N；Nl = 6.838 Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 13、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =73.826 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.765 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=73.826kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！