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1、住宅小區建設工程門式鋼管腳手架支架物業用房模板專項施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、 材料的選用5二、 模板的設計531 恒荷載標準值：5梁：1.5KN/M35314 新澆灌混凝土對模板側面的壓力標準值：5F1=0.22Ct。12V1/2532 活荷載標準值6321 施工人員及其設備的自重：6322 振搗混凝土時產生的荷載標準值651 具備條件：按板實際寬度、長度為計算單元，板寬度等于6531 荷載計算6532 強度驗算654 剛度驗算（按最不利因素考慮）7541 荷載計算761 計2、算簡圖如圖二、圖三所示：762 荷載計算（以3001400mm的梁計算）8621 梁底板8622 梁側板863 強度驗算8631 梁底板8632 梁側板864 剛度驗算8641 荷載計算8642 剛度驗算971 計算簡圖發圖四所示973 強度驗算1074 剛度驗算108、柱箍計算(采用483.5鋼管做柱箍)1081 計算簡圖見圖五1082 荷載計算1083 強度計算1184 剛度驗算1191 計算簡圖（見圖六、圖七）及荷載取值11911 板的荷載取值12912 梁下次楞荷載取值1292 次楞的強度驗算12921 板下次楞強度驗算12922 梁下次楞強度驗算1393 次楞的剛度驗算13931 板3、下次楞的剛度驗算13932 梁下次楞剛度的驗算131011 板的荷載取值141012 梁下次楞荷載取值14102 次楞的強度驗算141021 板下次楞強度驗算（板厚180mm）141022 梁下次楞強度驗算(梁截面400800)15103 次楞的剛度驗算151031 板下次楞的剛度驗算（板厚180 mm）151032 梁下次楞的剛度的驗算（板厚180 mm）15111 計算圖及荷載取值（計算簡圖如圖十、圖十一）151111 板下主楞的荷載取值(板厚180)161112 梁下主楞荷載取值(梁截面500 1000)16112 板下主楞的強度驗算16113梁下主楞的強度驗算16114板下主楞剛度驗算4、17115梁下主楞剛度驗算1712、門式鋼管腳手架計算17121荷載組合1713、模板支撐體系驗算結論17132 門式管腳手架搭設間距為900mm。17135 柱模加固見大樣圖。18三、 模板的制作181、材料及尺寸的控制182、模板制作工藝按下列要求執行。1824 柱模板制作其寬為：柱寬+2模板厚，每根柱各兩塊。18四、 模板安裝181、模板安裝前的準備工作1814 對較復雜的施工部位，編制模板安裝大樣圖。182、操作工藝1821柱模的安裝工藝：1822 梁板模的安裝工藝：1923 樓梯模板的安裝工藝：19五、 模板的拆除19六、 模板工程質量通病的防治201、軸線偏位2011 現象20125、 原因分析2013 預防措施202、變形2121 現象2122 原因分析2123 預防措施213、標高偏差2231 現象2232 原因分析2233 預防措施224、接縫不嚴2241 現象2242 原因分析2243 預防措施225、模內清理不符要求2351 現象2352 原因分析2353 預防措施23七、 安全注意事項234、高空復雜結構模板的安裝與拆除，事先有切實的安全措施；247、不得在腳手架上堆放大批模板等材料；24XX國際花園物業用房模板專項施工方案一、 材料的選用1 模板采用920183018mm膠合板，木方采用80100mm松木方。2 方柱采用膠合板制作的柱模，圓柱定做鋼板模。3 梁6、模采用膠合板制作，并按梁尺寸不同進行編號。4 支架采用門式鋼管腳手架和鋼管。二、 模板的設計模板的設計應根據其結構形式、荷載大小、地基類型、施工設備和選用的材料等條件所決定，故模板設計應按以下要求執行：1 門字架支撐的設計應符合鋼結構設計規范的規定。2 模板設計應符合木結構設計規范的規定。3 模板設計應考慮下列荷載：31 恒荷載標準值：311 模板結構的自重標準值為：180N/m2312 新澆混凝土自重標準值：24KN/m3313 鋼筋自重標準值為： 梁：1.5KN/M3 板：1.1KN/M3314 新澆灌混凝土對模板側面的壓力標準值： F1=0.22Ct。12V1/2 F2=CH F新澆混凝7、土對模板的最大側壓力（KN/M2） C混凝土的重力密度（KN/M3） t。新澆混凝土的初凝時間（h） V混凝土的澆筑速度（m/h） H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂的總高度 1外加劑影響修正系數（取1.2）2混凝土坍落度影響修正系數(取1.15)32 活荷載標準值321 施工人員及其設備的自重： q=2.5KN/m2,再以集中力P=2.5KN進行驗算，取兩者彎矩較大值。322 振搗混凝土時產生的荷載標準值 對水平模板產生的垂直荷載標準值取2KN/M2 對垂直模板取4KN/M2323 傾倒混凝土時對垂直模板產生的水平荷載標準值取 2KN/M24 支架剛度應符合下列條件：41 對結構表面外露8、的模板，為其跨度的1/400。42 對結構表面隱蔽的模板，為其跨度的1/250。43 支架的壓縮變形值或彈性撓度，為結構計算跨度的1/1000。5 平臺板及支架計算51 具備條件：按板實際寬度、長度為計算單元，板寬度等于920mm，模板厚度等于18 mm，取52 樓板混凝土最大厚度h=220 mm計算。53 強度驗算531 荷載計算荷載組合：1.2（180+0.2224000+0.221100）+1.42500=10342N/ m2,因為板寬b=920 mm,所以 q1=0.9210342=9515N/ m=9.515N/ mmq2=0.92(10342-3500)=6295N/M=6.2959、N/mmp=1.42500=3500N532 強度驗算施工荷載為均布荷載時（按最不利因素考慮）M1=0.0779 q1L2=0.077995150.22=66.71NmMB=|-0.105 q1L2|=0.10595150.22=89.92 Nm施工荷載為集中荷載時(按最不利因素考慮)M1= 0.0779 q1L2+0.171FL=0.077995150.32+0.17135000.32=120.58NmMB=0.105 q1L2+0.158FL=0.10595150.32+0.15835000.32=139.69 Nm由于MB最大,故用MB驗算強度截面抵抗矩Wn=bh2/6=49680mm310、= MB/ Wn=139.69103 Nmm/49680mm3=2.81Mp15Mp故強度合格54 剛度驗算（按最不利因素考慮）541 荷載計算荷 載組合：180+0.2224000+0.221100=5702N/m2因為板寬=920mm,故q=0.925702=5246N/mI=bh3/12=920183/12=447120mm4 E=4103N/mm2 又=KfqL4/100IE 查表得Kf=0.645=0.6455.2463004/(1004471204*103)=0.154(mm) M1,故取MB驗算 Wn=bh2/6=300182/6=16200mm3= MB/ Wn=130103 11、Nmm/16200mm3=8.02Mp M1,故取MB驗算 Wn=bh2/6=1220182/6=65880mm3= MB/ Wn=497.13103 Nmm/65880mm3=7.55Mp15Mp強度合格64 剛度驗算641 荷載計算（1） 梁底板荷載組合：180+1.424000+1.41500=35880N/m2因梁底板寬=0.3m,故q=0.335880=10764N/m=10.76N/mm（2） 梁側板荷載組合：F=1.424000=33600N/ m2因為梁側板實際高度=1.4-0.18=1.22m,故q2=1.2224000=29280N/m=29.28N/mm642 剛度驗算（12、1）梁底板因為E=4103N/mm，I=bh3/12=300183/12=145800N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.64510.763004/(1002430004103)=0.71(mm)L/400=0.75(mm)故剛度合格（3） 梁側板因為E=4103N/mm，I=bh3/12=1220183/12=592920N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.64529.283004/(1005929204103)=0.48(mm) M1,故取MB驗算 Wn=bh2/6=1100182/6=59400mm3= MB/ Wn=8251013、3 Nmm/59400mm3=13.8Mp15Mp強度合格74 剛度驗算因為E=4103N/mm，I1=bh3/12=1100183/12=534600N/mm4I2=bh3/12=200503/12=2083333N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.64569.953004/100（534600+2083333）4103=0.43(mm)L/400=0.75(mm)故剛度合格8、柱箍計算(采用483.5鋼管做柱箍)81 計算簡圖見圖五 q 700圖五 柱箍計算簡圖82 荷載計算新澆混凝土對模板的側壓力：F1=0.222441.21.1541/2=58.29KN/14、m2 F2=h=243.0=72KN/ m2因采用內部振搗方式,所以取較小值F1=58.29 KN/m2荷載組合:1.258.29+1.42=72.75KN/m2q1=72.750.3=21.825 KN/mq2=58.290.3=17.49 KN/m RA=RB=VA=VB=q1L/2=21.8250.7/2=7.64KN83 強度計算已知 Wn=5080mm3，An=489mm2 rx=1，則r=VA/ An=7640/489=15.62 N/mm2120 N/mm2 (抗剪強度滿足)=M/Wn=q1L2/8 Wn=21.8257002/ (850802)=131.75N/mm2205 N15、/mm2強度合格84 剛度驗算已知I=12.19104mm4 E=2.06105N/mm2(單根鋼管)又=KfqL4/100IE，查表得Kf=1.30=1.317.497004/(10012190022.06105)=1.09(mm) MAB,故取MAB驗算= MAB/ Wn=807.8103 Nmm/83333mm3=9.69Mp13Mp強度合格922 梁下次楞強度驗算已知：50100mm的木枋計算長度L=600mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3MAB=PL/8=4127.10.6/8=309.53Nm= MAB/ Wn=309.53103 Nmm/8333316、mm3=3.71Mp13Mp強度合格93 次楞的剛度驗算931 板下次楞的剛度驗算已知： E=4103N/mm，I=bh3/12=501003/12=4166666mm4又=Kfq2L4（1-4.8a2/L2）/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.302.7759004(1-4.84002/9002)/(10041034166666)=0.074(mm)L/1000=0.9(mm)故剛度合格932 梁下次楞剛度的驗算已知： E=4103N/mm，I=bh3/12=501003/12=4166666mm4又=KfPL3/100IE，查表得Kf=0.26所以=0.265042.46003/(17、10041034166666)=0.20(mm)L/1000=0.6(mm)故剛度合格10、次楞驗算（板厚取180mm，梁截面取400800）10計算簡圖（見圖八、圖九）及荷載取值 q 400 1200 400 圖八 板下次楞計算簡圖 P 1200 圖九 梁下次楞計算簡圖1011 板的荷載取值荷載組合：1.2(180+0.1824000+0.181100)+1.42500=9137.6N/m2 次楞(木枋)的間距300 mm，則木枋所受的荷載：q1=9137.60.3=2741.3 N/mq2=(9137.6-1.42500) 0.3=1691.3N/m1012 梁下次楞荷載取值荷載組合：1.18、2(180+0.824000+0.81500)+1.42000=27496N/m2 因為梁寬為0.4m，故q=274960.4=10998.4 N/m次楞間距300mm所以單根次楞（木枋）上的集中荷載P=10998.40.3=3300N102 次楞的強度驗算1021 板下次楞強度驗算（板厚180mm）已知：木枋截面50100mm，L=1200mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3則：MAB=0.125 q1(L2-4a2)=0.1252741.3(1.22-40.42) =274.13NmMAB=0.125 q2(L2-4a2)+0.25PL-0.5qa2 =0.119、251691.3(1.22-40.42) +0.2532901.2-0.51691.30.42=1020.8 Nm因MABMAB故取MAB驗算= MAB/ Wn=1020.8103 Nmm/83333=12.2Mp13Mp強度合格1022 梁下次楞強度驗算(梁截面400800)已知：50100mm的木枋計算長度L=1200mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3MAB=PL/8=33001.2/8=495Nm= MAB/ Wn=495103 /83333=5.94Mp13Mp強度合格103 次楞的剛度驗算1031 板下次楞的剛度驗算（板厚180 mm） 已知：E=4120、03 N/mm，I=bh3/12=501003 /12=4166666mm4又=Kfq2L4（1-4.8a2/ L21）/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.301.69112004(1-4.84002/12002)/10041034166666)=1.28mmL/800=1.5mm故剛度合格1032 梁下次楞的剛度的驗算（板厚180 mm） 已知：E=4103 N/mm，I=bh3/12=501003 /12=4166666mm4又=KfPL3/100IE，查表得Kf=0.26所以=0.26330012003/(10041034166666)=0.89mmL/1000=1.2mm故剛度21、合格11、主鋼楞（2483.5mm）的驗算111 計算圖及荷載取值（計算簡圖如圖十、圖十一）q 900 圖十 板下主楞計算簡圖 q 900 圖十一 梁下主楞計算簡圖1111 板下主楞的荷載取值(板厚180)荷載組合：計算主楞時，施工均布荷載標準值為1.5KN/m2，所以1.2(180+0.1824000+0.181100)+1.41500=7738N/m2 板下主楞間距按900取值計算,則主楞所承受的均布荷載q=7738N/m20.9m=6964N/m=6.964 N/mm1112 梁下主楞荷載取值(梁截面500 1000)荷載組合：1.2(180+1.024000+1.01500)+1.4222、000=33616N/m2 因為梁寬=0.5m，故q=0.433616=13446N/m=13.446N/mm112 板下主楞的強度驗算已知：支頂間距L=900mm，Wn=5080mm32=10160 mm3An=489mm22=978 mm2，rx=1，則r=VA/An=qL/2978=6.964900/(2978)=3.2 N/mm2120 N/mm2抗剪強度滿足=M/Wn=qL2/8Wn=6.9649002 /(810160)=69.4N/mm2205 N/mm2強度合格113梁下主楞的強度驗算已知：支頂間距L=900mm，Wn=5080mm34=20320mm3An=489mm24=123、956 mm2，rx=1，則r=VA/An=qL/2An =13.446900/(21956)=3.1N/mm2120 N/mm2抗剪強度合格= M/ Wn= qL2/8Wn=13.4469002 /(820320)=67.1N/mm2205 N/mm2強度合格114板下主楞剛度驗算已知：E=2.06105 N/ mm 2 I=12.19104 mm 42又=KfqL4/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.36.9649004/(10012.1910422.06105)=1.19mmL/400=2.25mm故剛度合格115梁下主楞剛度驗算已知:E=2.06105N/mm2 I=12.1924、104mm44又=KfqL4/100IE 查表得Kf=1.30所以=1.313.4469004/(10012.1910442.06105)=1.14mmL/400=2.25mm故剛度合格12、門式鋼管腳手架計算門式鋼管腳手架搭設間距為900mm。在板厚180的部位及在梁截面4001000的梁底部位,支頂間距不得900 mm。121荷載組合梁下（梁截面400900）主楞承受的均布荷載大于板下主楞承受的均布荷載，故采用梁下主楞均布荷載q=13.446N/ mm作驗算荷載。主楞傳到腳手架上的荷載為：P=qL=13.446900=12101NNd=40160N（表B. 0. 5）故腳手架穩定13、模板25、支撐體系驗算結論131 板下次楞間距和梁下次楞（木枋）的間距采用300mm。132 門式管腳手架搭設間距為900mm。133 板厚180的部位及梁截面4001000的梁底部位支頂間距不得大于900mm。134 板厚150的部位及梁截面400800的梁底部位支頂間距不得大于1200mm。135 柱模加固見大樣圖。136 根據以上結論和相關驗算可知，模板、次楞、主楞、模箍鋼楞的強度和剛度可靠，腳手架穩定性好，此設計可行。三、 模板的制作1、材料及尺寸的控制11 所選材料必須按指定的質量、規格、品種選定。12 對木方用壓刨機進行選定尺寸控制。2、模板制作工藝按下列要求執行。21 質量要求應符合GB526、0204-92標準中第2.1.1條2.2.6的規定。22 模板制作時，應按其規格、尺寸、數量、分批加工，并將其編號。23 梁模板支模采用側包底的支模法：即梁模底板寬為梁寬，梁側模高=梁高-板厚。24 柱模板制作其寬為：柱寬+2模板厚，每根柱各兩塊。其高為：樓層高-梁高-模板厚四、 模板安裝1、模板安裝前的準備工作11 施工圖紙及有關資料準備齊全，并已組織學習和交底。12 施工機具、材料已按計劃進場。作業需要的腳手架搭設完畢。13 由測量人員負責測量控制軸線、標高并將該層樓面0.5米高處的標高做好標記。14 對較復雜的施工部位，編制模板安裝大樣圖。2、操作工藝21柱模的安裝工藝：先彈出柱的中心線27、及四周邊線 焊柱模限位鋼筋，作為定位基準通排柱模板安裝時先將柱腳互相搭牢固定，再將兩端柱模板找正吊直，固定后，拉通線較正中間各柱模板。各柱之間加設剪刀撐彼此拉牢，以免澆灌混凝土時偏斜用1：3水泥砂漿塞底縫復檢斷面尺寸及垂直度合格，交混凝土班組。22 梁板模的安裝工藝：搭設支撐體系鋪放50100mm的木枋，間距300mm鋪梁底板模（通線控制）安裝梁側模，側模背肋用50100mm的木枋，間距300mm，用對拉螺栓固定，間距500mm校正梁側模用整塊膠合板鋪設樓面模板。模板與梁側模的接觸面，用2寸圓釘間距400mm釘牢，這樣可使梁側模更趨穩定。23 樓梯模板的安裝工藝：本工程樓梯要求放樣必須準確，安28、裝過程中要嚴格控制標高和斷面尺寸。具體作法如下：放大樣安裝中部休息平臺安裝上、下梯跑底板放樣、彈側模線安裝側模板分踏步、做好踏步板定位標記綁扎鋼筋安裝踏步板模，并固定好。重點是標高控制和踏步板的固定。要用木板或方條作拉條，使其成為一個穩定結構，踏步固定必須牢固，除兩邊固定在側模上外、中部用木方固定，并用鐵絲拉牢，防止踏步下移和受砼擠壓后踏步板撓曲，造成踏步成弧形。同時，樓梯踏步模板要放樣、定位、安裝時應考慮裝修層厚度。五、 模板的拆除1、模板的拆除，除了側模應能保證砼表面及棱角不受損壞時方可拆除外，底模應按砼結構式程施工及驗收規范（GB50204-92）中的有關規定執行。2、模板拆除的順序和方29、法，應按照配板設計的規定設計執行，循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和承重部位以及自上而下的原則，拆模后，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬，梁、樓板模板應先拆梁側模，后拆樓板底模，最后拆梁底模。3、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待片段模全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。4、拆下的模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修和刷隔劑準備待用。六、 模板工程質量通病的防治模板工程是主導工序，模板工程質量的優劣直接影響到砼的質量導致對工程有不同程度的危害性，有的影響結構的安全；有是影響使用功能；有的影響美觀。因此，必須強化對質量通病的防治，這是一項30、艱巨的課題（不僅要解決技術問題，涉及到經濟上、體制上、管理上的一系列問題），針對具體情況，我主擬采用以下措施預防。1、軸線偏位11 現象拆模后，發現混凝土柱、墻實際位置與建筑軸線偏移。12 原因分析（1）軸線放線錯誤；（2）墻、柱模板根部和頂部無限位措施，發生偏位后不及時糾正，造成累積誤差；（3）支模時，不拉水平、豎向通線，且無豎向總垂控制措施。（4）模板剛度差，水平拉桿不設或間距過大。（5）混凝土澆搗時，不均勻對稱下料，或一次澆搗高度過高擠偏模板。（6）螺栓、頂撐、木楔使用不當或松動造成偏位。13 預防措施（1）模板軸線放線后，要有專人進行技術復核，無誤后才能支模。（2）墻、柱模板根部和頂部31、必須設限位措施，如采用焊接鋼件限位，以保證底部和頂部位置正確。（3）支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向總垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。（4）根據混凝土結構特點，對模板進行專門設計，以確保模板及其支架具有足夠強度、剛度和穩定性。（5）混凝土澆搗前，對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核，發現問題及時進行處理。（6）混凝土澆搗時，要均勻、對稱下料，澆搗高度要控制在施工規范允許范圍內。2、變形21 現象拆模后發現混凝土柱、梁、墻出現凸肚、縮頸或翹曲現象。22 原因分析（1）支撐及圍檁間距過大，模板截面小，剛度差。（2）組合小鋼模，連接件未按規定設置，造成模板整體性差。（3）墻模32、板無對穿螺栓或螺栓間距過大，螺栓規格過小。（4）豎向承重支撐地基土未夯實，不墊板，也無排水措施，造成支承部分下沉。（5）門窗洞口內模間對撐不牢固，易在混凝土振搗時模板被擠偏。（6）梁、柱模箍卡具是間過大，或未夾緊模板，以致混凝土振搗時產生側向壓力導致局部爆模。（7）澆搗墻、柱混凝土速度過快，一次澆灌高度過高，振搗過分。23 預防措施（1）模板及支架系統設計時，應考慮其本身自重，施工荷載及混凝土澆搗側向壓力和振搗時產生的荷載，以保證模板及支架有足夠承載能力和剛度。（2）梁底支撐間距應能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產生變形，支撐底部若為泥土地基，應先認真夯實，設排水措施，并鋪放通長墊木或型鋼33、，以確保支撐不沉陷。（3）組合小鋼模拼裝時，連接件應按規定放置，圍檁及對穿螺栓間距、規格應按設計要求設置。（4）梁、柱模板若采用卡具時，其間距要按規定設置，并要卡緊模板，其寬度比截面尺寸略小。（5）澆搗混凝土時，要均勻對稱下料，控制澆灌高度，特別是門窗洞口模板兩側，既要保證混凝土振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。（6）梁、墻模板上部必須有臨時撐頭，以保證混凝土澆搗時，梁、墻上口寬度。（7）當梁、板跨度大于或等于4m，模板中間應起拱，當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨的1/10003/1000。3、標高偏差31 現象測量樓層標高時，發現混凝土結構層標高與施工圖設計標高有偏差。32 原因分34、析（1）每層樓無標高控制點，豎向模板根部未做平。（2）模板頂部無標高標記，或不按標記施工。（3）樓梯踏步模板未考慮裝修層厚度差33 預防措施（1）每層樓設標高控制點，豎向模板根部須做找平。（2）模板頂部設標高標記，嚴格按標記施工。（3）樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。4、接縫不嚴41 現象由于模板間接縫不嚴有空隙，造成混凝土澆搗時漏漿，表面出現蜂窩，嚴重的出現孔洞、露筋。42 原因分析（1）木模板安裝周期過長，因木模干縮造成裂縫。（2）木模板含水過大，制作粗糙，拼縫不嚴。（3）澆搗混凝土時，木模板不提前澆水濕潤，使其縮干。（4）鋼模板變形不及時修整。（5）鋼模板接縫措施不當。（6）梁、柱交35、接縫措施不當。43 預防措施（1）嚴格控制木模板含水率，制作時拼縫要嚴密。（2）木模板安裝周期不宜過長，澆搗混凝土時，木模板要提前澆水濕潤，使其脹開密縫。（3）鋼模板變形特別是邊框，要及時修整平直。（4）鋼模板間嵌縫要控制，不能用油氈、塑料布、水泥袋等去嵌縫堵漏。（5）梁、柱交接部位支撐要牢靠，拼縫嚴密，發生錯位要校正好。5、模內清理不符要求51 現象模內殘留木塊、碎磚等建筑垃圾，拆模發現混凝土中有縫隙，且有垃圾雜物。52 原因分析（1）墻、柱根部的拐角、梁柱接頭最低處不留清掃孔，或所留位置無進行清掃。（2）封模之前未進行第一遍清掃。（3）鋼筋綁扎完畢，將模內垃圾清除干凈。53 預防措施（1）36、在封模前，將模內垃圾清除干凈。（2）墻、柱根部的拐角、梁柱接頭處留清掃孔，模內垃圾清除完畢后及時將清掃口處封模。（3）鋼筋綁扎完畢，用壓縮空氣或壓力水清除模內垃圾。七、 安全注意事項安全生產是施工中的頭等大事，在模板工程施工中，安全主要有以下幾個方面：1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶并系牢；經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業；2、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落；3、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作；4、高空復雜結構37、模板的安裝與拆除，事先有切實的安全措施；5、六級風以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作；6、二人抬模板時互相配合，協同工作，傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降不得亂扔，高空拆模時，應有專人指揮，并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往；7、不得在腳手架上堆放大批模板等材料；8、支撐、木枋等不得搭在門窗框和腳手架上，通道中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上；9、支模過程中，如遇中途停歇，應將已活動的模板、木枋、支撐等運走或妥善堆好，防止因扶空、踏空而墜落；10、模板上有預留洞口者，應在安裝后將洞口蓋好，砼板上的預留洞，應在模板拆除后隨即將洞口蓋好；過大的洞口要有圍護設施.11、拆除模板一般用長撬棍，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然掉落傷人。