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1、住宅建設工程懸挑腳手架梁錨固不足搭施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目錄第一節、工程概況2一、工程概況2（1）工程基本情況2（2）各責任主體名稱3（3）腳手架設計3第二節、編制依據4第三節、施工工藝技術4一、技術參數4二、工藝流程5三、施工方法51、懸挑梁定位52、懸挑梁宜采用U型螺栓錨固：53、電梯井部位懸挑梁布置：64、公共走廊部位懸挑梁布置65、懸挑陽臺板部位懸挑梁設置76、后部壓板不足及外伸長度不足處理8第四節、計算書9考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為9一、電梯井兩側懸挑型鋼計算書9二、公共走廊型鋼2、加固計算書15三、懸挑陽臺型鋼加固計算書20 第一節、工程概況一、工程概況（1）工程基本情況工程名稱工程地點建筑面積(m2)建筑高度(m)基礎形式主體結構抗震等級抗震設防烈度地上層數地下層數標準層層高(m)2.9（2）各責任主體名稱建設單位設計單位施工單位監理單位項目經理總監理工程師技術負責人專業監理工程師（3）腳手架設計本方案作為懸挑腳手架搭設專項方案的補充方案，主要是解決部分特殊部位的懸挑型鋼錨固長度不足1:1.25而編制，其錨固不足部位主要包括懸挑陽臺處、電梯井兩側、外墻陽角處以及公共走廊部位；同時，部分型鋼后部錨固板缺失及伸出錨固端板的長度不足，此部分也需采取處理方案。屋面女兒墻標高為3、+52.800米，為最大保證甲方工期，響應甲方號召，1#15#樓外墻腳手架均采用懸挑腳手架，根據建筑物總高度和腳手架搭設規范，現場分三次懸挑，第一次懸挑于3層結構面，懸挑6層，搭設高度為17.4米，第二次懸挑于9層結構面，懸挑6層，搭設高度為17.4米，第三次懸挑于15層結構面，懸挑4層，搭設高度為13.25米；故腳手架安全性驗算高度取17.4米。以4#樓外例，由于建筑物造型的原因，部分部位的型鋼錨固長度達不到規范要求的1:1.25的規定，其中，錨固比例最小的為電梯井兩側；外伸長度為2.35m，錨固長度僅有2.6m，且該部位由于存在轉角，其立桿應按照三排立桿計算，因此以電梯井兩側型鋼為驗算依據4、對懸挑腳手架型鋼錨固加固進行驗算，具體驗算書見附頁；其余部位立桿均為雙排，公共走廊部位錨固比例較大，外伸較短，懸挑陽臺處外伸較長，因此以上兩個部位分別進行驗算。立桿縱距1.5米，立桿橫距1米；內立桿距離建筑物0.2米；連墻件兩步三跨，采用單扣件連接；懸挑用18#工字鋼，加固支撐采用10#槽鋼在型鋼底部搭設三角支撐，支撐角度不小于60，支撐點與外墻的距離不小于1.5m，支撐與型鋼連接采用焊接的方式，其余做法均按照懸挑腳手架搭設專項施工方案施工。第二節、編制依據1、建筑施工腳手架實用手冊2、建筑結構荷載規范GB50009-20123、混凝土結構設計規范GB50010-20104、鋼結構設計規范GB5、50017-20035、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20116、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-917、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20118、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質200987號文)9、建設工程安全生產管理條例國務院令第393號10、本工程設計圖紙11、本工程施工組織設計第三節、施工工藝技術一、技術參數【型鋼懸挑腳手架(扣件式)】腳手架排數雙排腳手架縱、橫向水平桿布置方式大橫桿在上搭設高度(m)17.4鋼管類型483立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)1立桿步距(m)1.8雙立桿計算方法不設置雙立桿擋腳板1步1設腳手板1步1設橫向斜撐6跨16、設連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接地區上?；撅L壓(kN/m2)0.4安全網全封閉懸挑方式普通主梁懸挑錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)18主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)見各部位主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lx(mm)見各部位梁/樓板混凝土強度等級C30主梁材料規格18號工字鋼主梁合并根數nz1二、工藝流程【型鋼懸挑腳手架(扣件式)】預埋件設置安裝懸挑主梁懸挑主梁上下支撐桿件設置立桿定位點設置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿橫向水平桿縱向水平桿(格柵) 剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。三、施工方法1、懸挑梁定位定距定位，放樣懸挑7、梁位置并做好標記。懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，懸挑長度應按設計確定。普通主梁懸挑時，立桿直接支承在懸挑梁上，水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同；上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向聯粱上焊接直徑25mm的鋼筋，立桿套在其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。2、懸挑梁宜采用U型螺栓進行錨固：(1) 鋼筋拉環、U型螺栓預埋位置宜為懸挑梁尾端向里20處；(2) 鋼筋預埋至砼板、砼梁底部，每側平直段不小于0.6米；(3) 鋼筋拉環、U型螺栓與懸挑梁間隙用木楔楔緊；(5) 錨固處樓板上應預先配置用于承受懸挑梁錨固端8、作用引起負彎矩的受力鋼筋，否則應采取支頂卸載措施；3、電梯井部位懸挑梁布置：以4號樓為例，電梯井部位外伸需達到2.35m方可滿足要求，而錨固端僅有2.6m，遠遠小于要求的2.94m，且在腳手架轉角處實際腳手架變為三排架，因此必須在底部加設三角支撐進行加強，加強后計算書見第四節。4、公共走廊部位懸挑梁布置公共走廊部位雖然外伸長度為1.5m，但內部平臺板較短，錨固比例也達不到1:1.25，懸挑計算長度為1.4m，錨固長度為1.6m，且板厚為12cm，因此該部位也需采取加強措施，斜撐采用10#槽鋼，斜撐與懸挑梁間的夾角不小于60，與外墻的垂直距離不小于1m。計算書見附件。5、懸挑陽臺板部位懸挑梁設置9、由于南側陽臺均為懸挑陽臺，因此該部位的型鋼錨固長度必須從陽臺板根部算起，其錨固長度也達不到1:1.25，懸挑計算長度為2.9m，錨固長度為2.2m；加強措施同公共走廊部位，其中斜撐端部到型鋼端部的距離不能大于400mm。計算書見附件。6、后部壓板不足及外伸長度不足處理施工過程中，由于U型環的位置埋設不當，造成后部錨板缺失或型鋼外伸壓板長度不足，現場采取在后部焊接一20cm長同型號型鋼進行滿焊處理。具體見附圖。第四節、計算書主梁自重及腳手架荷載計算：1、主梁自重荷載設計值 q=1.224.110/1000=0.289kN/m；2、作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下10、內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8017.40 = 2.654kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1+1.2)/2 = 2.025 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.517.4 = 0.13 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+11、NG3+NG4 = 5.23 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 311.52/2 = 4.5 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.23+ 0.851.44.5= 11.631 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.23+1.44.5=12.576kN；一、電梯井兩側懸挑型鋼計算書（一）、參數信息1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):2.35建筑物內錨固12、長度t(m):2.6錨固壓點方式:壓環鋼筋，鋼筋直徑(mm):18樓板混凝土強度等級:C302.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:18號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號 主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1 12.576 2.22 12.576 1.23 12.576 0.24.拉繩與支桿參數主梁下面采用支桿與建筑物聯結。支桿采用10號槽鋼；支桿共點布置，與墻支點垂直距離為2.9m；支撐距離墻長度(m):1.5；（二）、主梁的受力計算主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面積A=30.6cm2，重量m=24.1kg/m13、。 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架主梁計算簡圖 懸挑腳手架主梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm) 懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=30.74kN；R2=8.03kN；R3=0.39kN；最大彎矩：Mmax=8.913kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=8.913kNm； W - 主梁凈截面模量，W=185cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=15.9kN； A - 主梁截面積，A=30.6cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm14、2；經計算得出max=8.913106/(1.05185000)+15.9103/3060=51.08N/mm2f=215N/mm2主梁的正應力計算值max=51.08N/mm2小于鋼材抗彎強度設計值f=215N/mm2，滿足要求。（三）、主梁的整體穩定性計算主梁采用18號工字鋼，計算公式如下： = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。經過計算得到最大應力 =8.913106/(0.93185000)=51.805N/mm215、；水平鋼梁的穩定性計算 =51.805N/mm2小于f=215N/mm2,滿足要求!（四）、支桿的受力計算支桿產生的支座力：R1=30.74；支桿的軸力為：RD1=R1/sin1=30.74/sin63=34.61kN；（五）、支桿的強度計算1.支桿強度計算支桿最大軸力為：RDmax=34.609kN；支桿以 10號槽鋼計算，支桿的容許正應力按照下式計算： = N/A f其中 - 支桿正應力計算值； N - 支桿軸力設計值，N = 34.609kN； - 支桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到 = 0.71； i - 支桿的截面回轉半徑，i =3.95cm； l - 支桿的計算長度，l = 316、.265m； A - 支桿的凈截面面積，A =12.74cm2； f - 支桿的抗壓強度設計值，f=215N/mm2； = N/A=34.609103/(0.7112.74102)=38.262N/mm2215N/mm2支桿強度性計算值 = 38.262N/mm2小于f=215N/mm2，滿足要求!2.斜撐支桿焊縫強度計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt ft其中 N - 斜撐支桿的軸向力，N=34.609kN； lwt -取斜桿截面積，A=1274mm2 ft - 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力： = 3417、.609103/1274=27.166N/mm2ft=185N/mm2對接焊縫的最大應力 =27.166 N/mm2 小于ft=185 N/mm2，滿足要求！二、公共走廊型鋼加固計算書（一）、參數信息1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):1.4建筑物內錨固長度t(m):1.6錨固壓點方式:壓環鋼筋，鋼筋直徑(mm):18樓板混凝土強度等級:C302.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:18號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號 主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1 12.576 1.22 12.576 0.24.拉繩與支桿參數18、主梁下面采用支桿與建筑物聯結。支桿采用10號槽鋼；支桿共點布置，與墻支點垂直距離為3m；支撐距離墻長度(m):1；（二）、主梁的受力計算主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面積A=30.6cm2，重量m=24.1kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.224.110/1000=0.289kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架主梁計算簡圖 懸挑腳手架主梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm) 懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=17.61kN；R2=8.35kN；R3=0.06kN；最大彎矩：Mmax19、=2.538kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=2.538kNm； W - 主梁凈截面模量，W=185cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=5.87kN； A - 主梁截面積，A=30.6cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=2.538106/(1.05185000)+5.87103/3060=14.984N/mm2f=215N/mm2主梁的正應力計算值max=14.984N/mm2小于鋼材抗彎強度設計值f=215N/mm2，滿足要求。（三）、主梁的整體20、穩定性計算主梁采用18號工字鋼，計算公式如下： = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。經過計算得到最大應力 =2.538106/(0.93185000)=14.752N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 =14.752N/mm2小于f=215N/mm2,滿足要求!（四）、支桿的受力計算支桿產生的支座力：R1=17.61；支桿的軸力為：RD1=R1/sin1=17.61/sin72=18.56kN；（五）、支桿的強度計算1.支桿21、強度計算支桿最大軸力為：RDmax=18.563kN；支桿以 10號槽鋼計算，支桿的容許正應力按照下式計算： = N/A f其中 - 支桿正應力計算值； N - 支桿軸力設計值，N = 18.563kN； - 支桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到 = 0.722； i - 支桿的截面回轉半徑，i =3.95cm； l - 支桿的計算長度，l = 3.162m； A - 支桿的凈截面面積，A =12.74cm2； f - 支桿的抗壓強度設計值，f=215N/mm2； = N/A=18.563103/(0.72212.74102)=20.181N/mm2215N/mm2支桿強度性計算值 = 2022、.181N/mm2小于f=215N/mm2，滿足要求!2.斜撐支桿焊縫強度計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt ft其中 N - 斜撐支桿的軸向力，N=18.563kN； lwt -取斜桿截面積，A=1274mm2 ft - 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力： = 18.563103/1274=14.571N/mm2ft=185N/mm2對接焊縫的最大應力 =14.571 N/mm2 小于ft=185 N/mm2，滿足要求!三、懸挑陽臺型鋼加固計算書（一）、參數信息1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式:主梁平鋪23、在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m(m):2.9建筑物內錨固長度t(m):2.2錨固壓點方式:壓環鋼筋，鋼筋直徑(mm):18樓板混凝土強度等級:C302.主梁材料及性能參數主梁截面類型:工字鋼，主梁規格:18號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號 主梁上的力大小(kN) 作用點離墻距離(m)1 12.576 2.62 12.576 1.64.拉繩與支桿參數主梁下面采用支桿與建筑物聯結。支桿采用10號槽鋼；支桿共點布置，與墻支點垂直距離為3m；支撐距離墻長度(m):2.5；（二）、主梁的受力計算主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面積A=30.6c24、m2，重量m=24.1kg/m。主梁自重荷載設計值 q=1.224.110/1000=0.289kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架主梁計算簡圖 懸挑腳手架主梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架主梁彎矩圖(kNm) 懸挑腳手架主梁變形圖(mm)各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=20.62kN；R2=6.81kN；R3=0.81kN；最大彎矩：Mmax=5.739kNm；計算公式如下:max=Mmax/W+N/A f式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值，Mmax=5.739kNm； W - 主梁凈截面模量，W=185cm3； - 截面塑性發展系數，=1.05； N - 主梁的軸力，N=125、7.18kN； A - 主梁截面積，A=30.6cm2； f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=5.739106/(1.05185000)+17.18103/3060=35.16N/mm2f=215N/mm2主梁的正應力計算值max=35.16N/mm2小于鋼材抗彎強度設計值f=215N/mm2，滿足要求。（三）、主梁的整體穩定性計算主梁采用18號工字鋼，計算公式如下： = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到26、 b值為0.93。經過計算得到最大應力 =5.739106/(0.93185000)=33.357N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 =33.357N/mm2小于f=215N/mm2,滿足要求!（四）、支桿的受力計算支桿產生的支座力：R1=20.621；支桿的軸力為：RD1=R1/sin1=20.62/sin50=26.84kN；（五）、支桿的強度計算1.支桿強度計算支桿最大軸力為：RDmax=26.843kN；支桿以 10號槽鋼計算，支桿的容許正應力按照下式計算： = N/A f其中 - 支桿正應力計算值； N - 支桿軸力設計值，N = 26.843kN； - 支桿的穩定系數,由長細比l/i27、查表得到 = 0.603； i - 支桿的截面回轉半徑，i =3.95cm； l - 支桿的計算長度，l = 3.905m； A - 支桿的凈截面面積，A =12.74cm2； f - 支桿的抗壓強度設計值，f=215N/mm2； = N/A=26.843103/(0.60312.74102)=34.941N/mm2215N/mm2支桿強度性計算值 = 34.941N/mm2小于f=215N/mm2，滿足要求!2.斜撐支桿焊縫強度計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt ft其中 N - 斜撐支桿的軸向力，N=26.843kN； lwt -取斜桿截面積28、，A=1274mm2 ft - 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；經過計算得到焊縫最大應力： = 26.843103/1274=21.07N/mm2ft=185N/mm2對接焊縫的最大應力 =21.07 N/mm2 小于ft=185 N/mm2，滿足要求!（六）、錨固段與樓板連接的計算主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為: = N/2A f其中 N - 主梁與樓板壓點的壓環受力：N=0.81kN； f - 壓環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范每個壓環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2； d - 壓環鋼筋的設計直徑，d=18mm； A - 壓環鋼筋截面積，A=d2/4=3.142182/4=254.469mm2；=N/2A=0.81103/(254.4692)=1.59N/mm2f=50N/mm2壓環所受應力=1.59N/mm2小于吊環最大應力f=50N/mm2，滿足要求！