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1、剪力墻結構高層商住樓普通落地式、懸挑式雙排腳手架施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況4二、施工部署41、普通落地雙排腳手架42、懸挑腳手架41）材料要求：42）安裝要求43）搭設要求6三、構造要求及技術措施62、設護欄及踢腳板。6四、安全防護設施7五、施工工藝8六、腳手架的拆除施工工藝9七、質量保證措施91、新購進的鋼管必須有產品質量合格證，同時有質量檢驗報告。911、質量保證注意事項：10八、安全施工措施101、材質及其使用的安全技術措施102)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于2、100mm。105)嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混用。116)鋼管和扣件均要現場取樣送檢，合格后方可使用。112、腳手架搭設的安全技術措施113、腳手架上施工作業的安全技術措施114、腳手架拆除的安全技術措施11九、文明施工要求12十、腳手架計算143.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度15三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度151.2NG + 0.851.4NQ18一、次梁的計算201.荷載計算20(3)槽鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m202.內力計算203.抗彎強度計算21二、主梁的計算211.荷載計算222.內力計算223.抗彎強度計算234.整體穩定性計算233、三、鋼絲拉繩的內力計算:24四、鋼絲拉繩的強度計算:24五、鋼絲拉繩吊環的強度計算:24六、操作平臺安全要求:254.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；256.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；25腳手架工程專項施工方案一、工程概況本工程為xxxx3#，4#樓，工程位于xx區。主要結構類型為剪力墻結構，其耐火等級為地上一級，地下一級；防水等級為級，建筑物抗震烈度為七度，建筑結構設計合理使用年限為50年。建筑總面積： 3#樓12972.3m2，地上11484 m2地下1488.3m2總建筑高度為97.95m， 4#樓14753 m2，地上13086 m2地下1667m2總建筑高度為94、7.95m。二、施工部署本工程為高層商住樓，地下2層，地上18層。地下室層高3米，標準層層高5.4米，總高度97.95m。結合工程的實際施工特點，腳手架采用兩種搭設方法。1、普通落地式雙排腳手架。2、懸挑式雙排腳手架。分段搭設。自基礎筏板到二層樓面共11.4米處采用普通落地式雙排腳手架搭設。二層樓面到頂層共92.1米高處采用懸挑式雙排腳手架搭設。1、普通落地雙排腳手架腳手架支撐在地下室頂板上，結構尺寸為排距1.05米，柱距1.5米，步距1.8米，內排架距結構20cm。搭設總高度為11.4米。每層梁上預埋連接件用鋼管連接，豎向、水平方向拉桿間距（詳下表）采用硬性連接；外掛密目安全網。安全網每105、0 cm2不小于200目的密目式緑色維護立網。2、懸挑腳手架1）材料要求：a、型鋼懸挑采用18#工字鋼。b、鋼絲繩采用16#鋼絲繩c、固定型鋼用的U型鋼筋采用18圓鋼螺栓。d、鋼絲繩與建筑物間的拉接吊環采用20 HRB335鋼筋e、平剛壓板采用100mm寬*10mm厚型材。如用角鋼壓板其規格63mm*63mm*6mm。2）安裝要求一次懸挑腳手架高度不超過20米。每個型鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩45度斜拉。型鋼固定長度不小于懸挑長度的1.5倍，型鋼懸挑固定端采用2個及以上U型鋼筋錨固螺栓與建筑結構板固定，U型鋼筋內穿兩根18 HRB335鋼筋錨固，預埋在砼梁、板底層鋼筋位置并與鋼筋焊接牢固。型鋼懸挑6、梁懸挑端設置腳手架立桿與鋼梁可靠的定第1頁位點，定位點離懸挑梁端部不小于100mm。錨固位置設置在板上時板厚不小于120mm，小于120mm采取加固措施。懸挑梁間距按懸挑架體立桿縱距離設置每一縱距設置一根（節點詳下圖）。連墻件設置標準詳下表。（節點詳后圖做法及說明） 第2頁3）搭設要求自二層樓面到頂層采用懸挑式雙排腳，分五段搭設，每段不大于20米，每四層為一段。自樓面的門、陽臺洞口及剪力墻預留洞口處懸挑18#工字鋼，樓面上預埋螺栓，每道工字鋼至少預埋兩道螺栓，安裝工字鋼時用鋼壓板壓在工字鋼上并擰緊螺栓。在上層梁上做預埋，用16#鋼絲繩與下面的工字鋼斜拉連接。每層設置平直連接。懸挑腳手架結構尺寸7、為排距1.05米，柱距1.5米，步距1.8米，內排架距結構30cm。外掛密目安全網。安全網每100 cm2不小于200目的密目式緑色維護立網。三、構造要求及技術措施1、腳手架是建筑安裝工程施工過程中，用于防護、堆放材料等施工架子，必須滿足以下要求：有足夠的面積能滿足施工人員作業，堆放材料和防護的需要。構造合理，搭設和運輸方便，能多次周轉使用，盡量節約材料。2、設護欄及踢腳板。3、立桿：立桿接頭用對接扣件連接，（頂層頂步除外）立桿與大橫桿連接采用直角扣件連接。兩個相鄰立桿接頭不得在同步同跨內，且高度方向至少錯開80cm。各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于8、1.0米，必須等距設三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣到桿端的距離不小于100mm。4、大橫桿：大橫桿設于小橫桿下，立桿的內側，用直角扣件與立桿連接扣緊，橫桿采用6米鋼管搭設，接頭采用對接扣件扣緊，內外橫桿接頭錯開設置，不得在同步同跨內，且橫桿四周交圈。大橫桿的接頭距立桿的距離不大于縱向的1/3跨（本工程為600mm）。大橫桿在同一步架內縱向水平高差不得超全長的1/300，局部高差不大于5cm。第3頁5、小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿偏離主節點不大于15cm，小橫桿間距與立桿等距，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩桿之間等距離設置一9、根小橫桿，間距80cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm，上下層小橫桿在立桿處錯開設置，同層相鄰小橫桿在立桿處同向布置。詳見附圖。6、掃地桿：縱向掃地桿用直角扣件固定在離底座上20cm的立桿上；橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿的立桿上，立桿有較大的高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向低延伸兩跨與立桿固定，詳見附圖。7、剪刀撐：本工程雙排鋼管架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，立桿、縱橫向水平桿同步搭設，在通長及沿架高連續設置，采用單剪刀撐。高度在24米以下雙排腳手架，必須在外側立面的兩端各設置一道剪力撐，并由底至頂連續設置。每道剪刀撐跨越10、立桿的寬度不小于4跨，且不小于6米，斜桿與地面傾角在45o60 o之間。詳見附圖。剪刀撐斜桿的接頭采用搭接，用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。橫向斜撐在招角處由底至頂呈之字型連續，除拐角處外中間每隔6跨設置一道。8、連墻件：連墻件采用剛性連接，垂直距離隨樓層設置水平間距連墻件用483.5的鋼管，與腳手架的連接用直角扣件固定，外墻剪力墻處連墻體處預留65鋼管套管，連墻件在結構墻體內外各設一根鋼管鎖緊，做法詳見附表。第一道連墻件從9.1米開始設置，連墻體盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量水平設置，當不能11、水平設置時，與腳手架連接的一端下斜連接，不允許上斜連接；腳手架搭設過程不能設置連墻件時，可設拋撐，待連墻件與腳手架固定后，方可拆除臨時拋撐。四、安全防護設施1、腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網，用網繩綁扎在大橫桿處立桿內側。2、在5.1米標高滿鋪竹笆板，向上每隔6步設置平網，施工層隨層設網。3、作業層腳手架立桿于0.6m及1.2m處，設兩道防護欄桿，底部側面設180mm高踢腳板。4、結構樓面臨邊處，用483.5鋼管，搭設封閉式防護欄桿。第4頁高度1.2米，立桿間距1.5米，豎向每隔0.6米設一道通長橫桿，沿鋼管水平方向，刷紅白相間油漆，掛醒目標志牌。護身欄桿滿掛密目安全網，白天設警示牌，夜間12、設紅色標志燈。5、樓梯側邊用483.5鋼管做安全護欄，立桿從樓梯井底向上搭設，斜向護欄1.1米高，設踢腳板180mm高。6、腳手架接地，避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-88）標準。7、本工程采用避雷針與大橫桿連通，接地線與整棟建筑物避雷系統連成一體的措施。8、避雷針用12鍍鋅圓鋼制作，高度1.5米，設置在腳手架的四角立桿上，最上一道水平大橫桿全部連通，形成一個整體避雷體系。 9、接地線用404鍍鋅扁鋼，分別與腳手架及建筑物避雷系統牢固連接，立桿連接采用兩道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈，防止松動，且保證接觸面積不小于10mm2，表面油漆。10、接地線與建筑物內避雷系統按腳手13、架的長度不超過50米設置一個，位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者連接采用電焊、焊接長度大于2倍扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3米，以避免發生擊穿事故。五、施工工藝搭設順序：安裝18#工字鋼安裝縱向大橫桿斜拉鋼絲繩立桿橫向小橫桿大橫桿剪刀撐鋪設腳手板防護欄桿綁扎安全網。遇外墻中間柱時盡量避開柱間距可小于1600mm。雙排腳手架先立里排立桿，后立外排立桿，每排立桿先立兩頭再立中間的一根，互相看齊后再立中間其他各立桿，拉線檢查，雙排架內外立桿與墻面垂直。立桿接長時14、，先立外排，后立內排，且接頭不允許在同步同跨內。其它桿件的搭設要求詳見構造要求。六、腳手架的拆除施工工藝第5頁1、拆除順序：安全網擋腳板防護欄桿剪力撐斜撐小模桿立桿18#工字鋼。2、不允許分立面拆除或上下兩步同時拆除，應一步一清，一桿一清。3、拆立桿時，要先抱住立桿，再拆開最后兩個扣件，拆大模桿、斜撐、剪刀撐時，先拆中間的扣件，然后托住中間，再拆端頭扣件。4、連墻件隨腳手架同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架、分段拆除高差不大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。5、拆除架體的穩定性應保持不變，連墻件拆除前，必須先加設臨時支撐，防止變形失穩。6、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管15、立桿時，先在適當位置搭設臨時支撐加固，然后拆除連墻件，保證施工安全。七、質量保證措施1、新購進的鋼管必須有產品質量合格證，同時有質量檢驗報告。2、鋼管表面平直、光滑、沒有裂紋、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺壓痕和深的劃痕。3、鋼管的外徑、壁厚，符合國家有關規定。4、鋼管必須刷防銹漆。5、舊鋼管使用前，先逐根檢查，銹蝕嚴重的鋼管不允許使用。6、舊扣件使用前，進行質量檢查，有裂紋、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓，必須更換后使用。7、新舊扣件都必須進行防銹處理。8、構配件允許偏差.（附后）9、腳手架搭設允許偏差及檢驗方法.（附后）10、扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準。（見下表）第6頁項次檢查項目安16、裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪力撐的扣件；接長立桿、縱向水平或剪力撐的扣件120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點）12013200501011、質量保證注意事項：1）、腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。2）、腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用；搭設完畢后；連續使用達6個月；施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時；3）、操作17、架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。4）、在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。5）、外觀質量，安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。八、安全施工措施1、材質及其使用的安全技術措施1)扣件的緊固程度宜在4050Nm，并不大于65 Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。3)鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，18、禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。4)外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。5)嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混用。第7頁6)鋼管和扣件均要現場取樣送檢，合格后方可使用。2、腳手架搭設的安全技術措施1)腳手架的基礎必須滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板的混凝土必須達到設計強度的75以上才能施工。2)搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3)開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻體安裝穩定后，方可根據情況拆除。4)腳手架及時19、與結構拉結或采取臨時支撐，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。5)腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6)在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。3、腳手架上施工作業的安全技術措施1)結構外腳手架每支搭一層完畢后，經項目部經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2)嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3KN/m2,確保安全。 3)結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。4)當作業層高20、出其下連墻件3米以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。5)各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。6)定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施1)腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。第8頁2)拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。3)架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電氣裝置情況，21、凡能拆除的盡量拆除掉。4)拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。 5)拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一個有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。6)拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7)每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8)拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9)在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。10)所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在22、桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。11)所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。12)拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。13)六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。九、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌。不得隨意拆除和移動標識牌。第9頁3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架搭23、設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格后方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、上架子作業人員上下均應走人行橫道，不準攀爬架子。6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部統一后由架子工操作。8、不準利用腳手架吊運重物；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9、不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10、在架子上的作業人員不得24、隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，放置火星和切割物濺落。12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。13、要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。14、施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。16、腳手架堆放場做到整潔、堆放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。17、施工人員做到活完25、料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。18、運至地面的材料應按制定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和螺栓要集中回收處理，應及時整理、檢查，按第10頁品種、分規格堆放整齊，妥善保管。19、六級以上（含六級）大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨期要經常檢查腳手板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。十、腳手架計算計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.28米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.60米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用3步3跨，豎向間距5.40米，水平間距4.80米26、。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。(一)、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.1501.050/3=0.052kN/m。活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m。 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大27、撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)第11頁2.強度計算，最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為M1=(0.080.109+0.101.470)1.6002支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.6002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.468106/5080.0=92.169N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.28、091kN/m，活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1600.04/(1002.06105121900.0)=2.874mm大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求!(二)、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 荷載值計算。大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.600/3=0.084kN活荷載標準值29、Q=3.0001.0501.600/3=1.680kN荷載的計算值 P=1.20.061+1.20.084+1.41.680=2.527kN第12頁 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.527 =0.891106/5080.0=175.322N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算， 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度30、計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.061+0.084+1.680=1.825kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1825.4401050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.987mm最大撓度和 V=V1+V2=3.011mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!(三)、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R 31、Rc其中 Rc 扣第13頁件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.600/2=0.126kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.600/2=2.520kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.126+1.42.520=3.728kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑32、動,其抗滑承載力可取12.0kN；(四)、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248， NG1 = 0.12520.400=2.546kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15， NG2 = 0.15031.600(1.050+0.300)/2=0.486kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15，NG3 = 0.1501.6003/2=0.360kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(33、kN/m2)；0.005， NG4 = 0.0051.60020.400=0.163kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.555kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.6001.050/2=5.040kN，風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.400 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 34、1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4001.2501.200 = 0.420kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 第14頁1.2NG + 0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式， MW = 0.851.4Wklah2/10，其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。(五)、立桿的穩定性計算；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.32kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果35、查表得到0.15； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.53m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.70； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 158.23 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.26kN； 軸36、心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.15； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.53m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.70 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； 第15頁W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.259kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 194.44f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載37、時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!懸挑式卸料平臺計算書：計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)和鋼結構設第16頁計規范(GB50017-2003)。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.50m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.50m。 次梁采用10號槽鋼U口水平，主梁采用18b號槽鋼U口水平，次梁間距1.00m。 施工人員等活荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載10.00kN。一、次梁的計算 次梁選擇10號槽鋼U口水平槽鋼，間距1.00m，其截38、面特性為面積A=12.74cm2,慣性距Ix=198.30cm4,轉動慣量Wx=39.70cm3,回轉半徑ix=3.95cm，截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 10.00/4.50/2.501.00=0.89kN/m(3)槽鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+0.89+0.10) = 39、1.60kN 經計算得到，活荷載計算值 P = 1.42.001.00=2.80kN/m 2.內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為第17頁 經計算得到，活荷載計算值 M = 1.602.502/8+2.80 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =3.00106/(1.0539700.00)=72.05N/mm2； 次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求!4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算40、得到 b=5708.548.0235/(2500.0100.0235.0)=0.93 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.753 經過計算得到強度 =3.00106/(0.75339700.00)=100.50N/mm2； 次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求!二、主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇18b號槽鋼U口水平槽鋼，其截面特性為 第18頁面積A=29.29cm2,慣性距Ix=1369.90cm4,轉動慣量Wx=152.20cm3,回轉半徑ix=6.84cm 截面尺寸 b=741、0.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷載計算 (1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15kN/m；Q1 = 0.15kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.23kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.23) = 0.45kN/m 經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 P = (1.602.50+2.80)/2=3.41kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到 第19頁懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖42、(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=10.960kN,R2=11.499kN 支座反力 RA=11.499kN， 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =8.611106/1.05/152200.0+14.7271000/2929.0=58.909N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.543、70.0235/(4500.0180.0235.0)=0.52經過計算得到強度 第20頁=8.61106/(0.517152200.00)=109.38N/mm2； 主梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求!三、鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=18.358kN四、鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=18.358kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 44、其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取18.358kN，=0.82，K=10.0,得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于21mm才能滿足要求!五、鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=18.358kN 鋼板處吊環強度計算公式為 第21頁其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/m45、m2； 所需要的吊環最小直徑 D=183584/(3.1416502)1/2=16mm六、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算；3.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； 5.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤； 6.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；7.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；8.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。