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1、剪力墻結構31層住宅樓塔吊基礎施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目 錄一、編制說明4（一）編制依據4（二） 編制人員：項目總工，技術員5二、工程概況5（一）項目所在地5（二）水文地質概況5三、塔吊選擇與布置54、塔吊使用說明書關于塔吊基礎（含支腿預埋）的相關說明51固定支腿只能使用一次,不許從基礎中挖出來重新使用;75、地下室預留洞口處理71、施工縫結構處理82、施工縫防水處理8三、樁頂作用效應計算131、荷載效應標準組合142、荷載效應基本組合15四、樁承載力驗算151、樁基豎向抗壓承載力計算162、2、樁基豎向抗拔承載力計算163、樁身承載力計算16五、承臺計算171、荷載計算172、受剪切計算173、受沖切計算184、承臺配筋計算19六、配筋示意圖21三、樁頂作用效應計算251、荷載效應標準組合272、荷載效應基本組合27四、樁承載力驗算271、樁基豎向抗壓承載力計算282、樁基豎向抗拔承載力計算283、樁身承載力計算29五、承臺計算291、荷載計算292、受剪切計算303、受沖切計算304、承臺配筋計算31六、配筋示意圖33七、文明施工措施33六、安全保證措施36塔吊基礎施工方案審批表 編號： 工程名稱xx9#棟建筑面積/層數26195.19m2/31層建設單位結構類型剪力墻施工單位3、編 制 人編制時間2013年9月2日送審時間2013年9月2日項目部審核意見：項目技術負責人簽字（章）年 月 日審核（審批）意見（分公司）：審核人：年 月 日審批意見（總公司）：審核人:年 月 日xxG999#棟塔吊基礎施工方案一、編制說明（一）編制依據1 、業主下發的有效的施工圖2、xx核工業巖土工程勘察設計研究院巖土工程詳細勘察報告3、建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）4、TC6015A-10E塔式起重機使用說明書（二） 編制人員：項目總工，技術員（三） 施工方案發放范圍：項目班子、工程技術部、物資采購部、現場塔吊基礎施工單位、塔吊設備租賃安裝單位。二、工程概況（一）項目所在地本項目4、位于長沙市望城縣黃金鄉鄉沙坪社區，百果園休閑中心東南側約200-300m處，東部毗鄰“中糧別墅區”。 場地附近有公路通過，交通便利；場地平整后適宜各類機械設備進場施工。（二）水文地質概況擬建場地地下水類型為上層滯水，主要靠大氣降水補給，而大氣降水垂直下滲速度遠小于向低洼處排流的速度，由于擬建場地基坑底部高差約10米，因此擬建2-7#樓區域抗浮水位取73.0m，擬建1、8#樓區域抗浮水位取70.5m。三、塔吊選擇與布置根據工程的施工現場情況和工程進度的特殊性，以及塔吊應少穿主體結構的布置原則，我部設置兩臺QTZ125塔吊能滿足現場使用及進度要求，其中1#和2#兩臺塔吊基礎設在地下室底板內，考慮塔5、吊使用的周期、現場施工順序以及塔吊整體穩定性要求，1#、2#采用地下室的樁基礎，塔吊基礎布置見塔吊基礎平面布置圖。4、塔吊使用說明書關于塔吊基礎（含支腿預埋）的相關說明固定式塔式起重機的地基基礎是保證塔機安全使用的必要條件，要求該基礎分不同地質情況嚴格按照規定執行。采用整體鋼筋混凝土基礎，對基礎的基本要求如下：1）基礎下土質應堅固夯實；2）混凝土強度不小于C35，地耐力不小于下表；3）混凝土基礎深度應大于1400mm；4）混凝土基礎的四個固定支腿上表面應校水平，平面度誤差小于1/1000。固定支腿的安裝固定支腿的安裝十分重要，必須按照以下程序施工：1）將四個固定支腿與預埋支腿固定基節裝配在一起6、。2）根據施工方便性，當鋼筋綁扎到一定程度時，將裝配好的固定支腿和預埋支腿固定基節L68G21整體吊入鋼筋網內。注意：1.固定支腿預埋位置必須準確；2.固定支腿是塔機最重要的受力部件之一，請采用本公司提供的支腿，否則后果自負；3）固定支腿周圍的鋼筋數量不得減少和切斷；4）主筋通過支腿有困難時，允許主筋避讓。5）吊起裝配好的固定支腿和塔身預埋支腿固定基節L68G21整體澆筑混凝土。在塔身節的兩個方向的中心線上掛鉛垂線，保證預埋后塔身節中心線與水平面的垂直度不大于1.5/1000;6）固定支腿周圍混凝土填充率必須達95%以上。7）安裝示意圖注意：1固定支腿只能使用一次,不許從基礎中挖出來重新使用;7、2固定支腿是塔機最重要的受力部件之一,無論何種情況均應采用本公司提供的固定支腿,否則一切后果自負。8）支腿固定式的防雷保護（示意圖）5、地下室預留洞口處理塔吊基礎頂同底板高，穿過頂板，地下室頂板需留置3000mm*3000mm方形洞口。1、施工縫結構處理根據規范要求，洞口四周需適當增加加強鋼筋，頂板內鋼筋伸出頂板外長度5001000mm（或全部預留，向上彎起），相鄰兩根相互錯開，待補澆預留洞口混凝土時再用相同直徑、間距的鋼筋與之焊接。2、施工縫防水處理預留洞四周，采用快易收口網。快易收口網高度同板厚。同時在補澆預留洞口混凝土時，在板厚的中部沿預留洞口四周滿布一圈300*3mm止水鋼板。3、補澆8、預留洞口混凝土，采用比原設計混凝土強度高一級的混凝土補澆，本工程中采用微膨脹混凝土補澆。6、承臺預留鋼筋處理1、承臺基礎標高塔吊編號基礎底標高（絕對/標高）基礎頂標高（絕對/標高）備注JC-169.405/-10.24570.805/-8.845JC-268.8/-10.8570.2/-9.452、立柱預埋鋼筋處理承臺以上立柱平面尺寸為40*40cm，4根HRB335 20鋼筋+4根HRB335 18鋼筋。澆筑承臺混凝土前立柱鋼筋必須預埋，伸入承臺底（設置15d彎鉤，勾住承臺底面面筋），平面位置按照原設計不變（與管樁中心對準）。JC-1塔吊基礎計算書計算依據：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規9、程JGJ/T187-20092、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑樁基技術規范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC6015A-10E塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)60塔機獨立狀態的計算高度H(m)61塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)2二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)903起重臂自重G1(kN)70.3起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)100最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)10最大起重10、力矩M2(kN.m)1250平衡臂自重G3(kN)84平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.9平衡塊自重G4(kN)96.6平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)10.82、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地xx 長沙市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.35塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.63風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.11、81.21.591.951.320.20.79非工作狀態0.81.21.631.951.320.351.413、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)903+70.3+3.8+84+96.61157.7起重荷載標準值Fqk(kN)100豎向荷載標準值Fk(kN)1157.7+1001257.7水平荷載標準值Fvk(kN)0.790.3526133.73傾覆力矩標準值Mk(kNm)70.325+3.810-846.9-96.610.8+0.9(1250+0.533.7361)2223.51非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk11157.7水平荷載標準值Fvk(kN)1.12、410.3526160.21傾覆力矩標準值Mk(kNm)70.325-846.9-96.610.8+0.560.21611971.024、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.21157.71389.24起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.4100140豎向荷載設計值F(kN)1389.24+1401529.24水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.433.7347.22傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(70.325+3.810-846.9-96.610.8)+1.40.9(1250+0.533.7361)3078.39非工作狀態豎向荷載設計值F(13、kN)1.2Fk1.21157.71389.24水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.460.2184.29傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(70.325-846.9-96.610.8)+1.40.560.21612732.51三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)6.4承臺寬b(m)6.4承臺長向樁心距al(m)5.4承臺寬向樁心距ab(m)5.4樁直徑d(m)0.5承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖承臺及14、其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hc+h)=6.46.4(1.425+019)=1433.6kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.21433.6=1720.32kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.64m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1257.7+1433.6)/4=672.82kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1257.7+1433.6)/4+(2223.51+33.731.4)/7.64=970.17kNQkmin=(Fk+Gk)15、/n-(Mk+FVkh)/L=(1257.7+1433.6)/4-(2223.51+33.731.4)/7.64=375.48kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1529.24+1720.32)/4+(3078.39+47.221.4)/7.64=1224.15kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1529.24+1720.32)/4-(3078.39+47.221.4)/7.64=400.63kN四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護16、層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)14樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2000地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)雜填土6.52000.7-淤泥質土12000.7-粘性土15022000.7-強風化巖1512050000.7-1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=d=3.140.5=1.57m樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.2m2Ra=uqsiali+qpaAp=1.57(520+120+150+7120)+50000.2=2568.25kNQk=17、672.82kNRa=2568.25kNQkmax=970.17kN1.2Ra=1.22568.25=3081.9kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=375.48kN0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=1224.15kN樁身結構豎向承載力設計值：R=2000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin=375.48kN0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配18、筋41根HRB335 25承臺底部短向配筋41根HRB335 25承臺頂部長向配筋41根HRB335 25承臺頂部短向配筋41根HRB335 251、荷載計算承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(1224.15+(400.63)7.64/2=6204.02kNmX方向：Mx=Mab/L=6204.025.4/7.64=4386.91kNmY方向：My=Mal/L=6204.025.4/7.64=4386.91kNm2、受剪切計算V=F/n+M/L=1529.24/4 + 3078.39/7.64=785.41kN受剪切承載力截面高度影響系19、數：hs=(800/1338)1/4=0.88塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(5.4-2-0.5)/2=1.45ma1l=(al-B-d)/2=(5.4-2-0.5)/2=1.45m剪跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.08，取b=1.08；l= a1l/h0=1450/1338=1.08，取l=1.08；承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(1.08+1)=0.84l=1.75/(l+1)=1.75/(1.08+1)=0.84hsbftbh0=0.880.841.571036.41.34=9928.77kNhslftlh0=0.88020、.841.571036.41.34=9928.77kNV=785.41kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9928.77kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=2+21.34=4.68mab=5.4mB+2h0=4.68m，al=5.4mB+2h0=4.68m角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(6.4-5.4+0.5)/2=0.75mcl=(l-al+d)/2=(6.4-5.4+0.5)/2=0.75m角樁沖跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.08，取b=1；l= a1l/h0=1450/1338=1.08，取l=1；角21、樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.471l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.471b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.47(0.75+1.45/2)+0.47(0.75+1.45/2)0.9515701.34=2747.31kNNl=V=785.41kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2747.31kN滿足要求！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積S1= My/(1fcbh02)=4386.91106/(1.0316.7640013382)=0.0221=1-(22、1-2S1)0.5=1-(1-20.022)0.5=0.023S1=1-1/2=1-0.023/2=0.989AS1=My/(S1h0fy1)=4386.91106/(0.9891338300)=11054mm2最小配筋率：=0.15%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.001564001338)=12845mm2承臺底短向實際配筋：A2=20126mm2A2=12845mm2。滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積S2= Mx/(2fcbh02)=4386.91106/(1.0316.7640013382)=0.0222=1-(1-2S2)0.5=1-(123、-20.022)0.5=0.023S2=1-2/2=1-0.023/2=0.989AS2=Mx/(S2h0fy1)=4386.91106/(0.9891338300)=11054mm2最小配筋率：=0.15%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.001564001338)=12845mm2承臺底短向實際配筋：A2=20126mm2A2=12845mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3=20126mm20.5AS1=0.520126=10063mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4=20126mm224、0.5AS2=0.520126=10063mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向12500（實際施工取3個鋼筋間距，梅花形布置，參見示意圖）。六、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋圖JC-2塔吊基礎計算書計算依據：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑樁基技術規范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC6015A-10E塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)60塔機獨立狀態的計算高度H(m)61塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)2二、塔機25、荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)903起重臂自重G1(kN)70.3起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)100最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)10最大起重力矩M2(kN.m)1250平衡臂自重G3(kN)84平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.9平衡塊自重G4(kN)96.6平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)10.82、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地xx 長沙市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.35塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(26、田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.63風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.79非工作狀態0.81.21.631.951.320.351.413、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)903+70.3+3.8+84+96.61157.7起重荷載標準值Fqk(kN)100豎向荷載標準值Fk(kN)1157.7+1001257.7水平荷載標準值F27、vk(kN)0.790.3526133.73傾覆力矩標準值Mk(kNm)70.325+3.810-846.9-96.610.8+0.9(1250+0.533.7361)2223.51非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk11157.7水平荷載標準值Fvk(kN)1.410.3526160.21傾覆力矩標準值Mk(kNm)70.325-846.9-96.610.8+0.560.21611971.024、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.21157.71389.24起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.4100140豎向荷載設計值F(kN)1389.228、4+1401529.24水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.433.7347.22傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(70.325+3.810-846.9-96.610.8)+1.40.9(1250+0.533.7361)3078.39非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.21157.71389.24水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.460.2184.29傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(70.325-846.9-96.610.8)+1.40.560.21612732.51三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)7.6承臺寬b(m)6.4承29、臺長向樁心距al(m)6.6承臺寬向樁心距ab(m)5.4樁直徑d(m)0.5承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(hc+h)=6.47.6(1.425+019)=1702.4kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.21702.4=2042.88kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(5.42+6.62)0.5=8.53m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=30、(1257.7+1702.4)/4=740.03kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1257.7+1702.4)/4+(2223.51+33.731.4)/8.53=1006.31kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(1257.7+1702.4)/4-(2223.51+33.731.4)/8.53=473.74kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1529.24+2042.88)/4+(3078.39+47.221.4)/8.53=1261.731、7kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1529.24+2042.88)/4-(3078.39+47.221.4)/8.53=524.29kN四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)14樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值2000地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)雜填土6.52000.7-淤泥質土12000.7-粘性土15022000.7-強風化巖1532、12050000.7-1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=d=3.140.5=1.57m樁端面積：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.2m2Ra=uqsiali+qpaAp=1.57(520+120+150+7120)+50000.2=2568.25kNQk=740.03kNRa=2568.25kNQkmax=1006.31kN1.2Ra=1.22568.25=3081.9kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=473.74kN0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2(1)、33、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=1261.77kN樁身結構豎向承載力設計值：R=2000kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin=473.74kN0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋41根HRB335 25承臺底部短向配筋41根HRB335 25承臺頂部長向配筋41根HRB335 25承臺頂部短向配筋41根HRB335 251、荷載計算承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(1261.77+(524.29)8.53/2=7615.4kNmX方向：Mx34、=Mab/L=7615.45.4/8.53=4822.36kNmY方向：My=Mal/L=7615.46.6/8.53=5894kNm2、受剪切計算V=F/n+M/L=1529.24/4 + 3078.39/8.53=743.3kN受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1338)1/4=0.88塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(5.4-2-0.5)/2=1.45ma1l=(al-B-d)/2=(6.6-2-0.5)/2=2.05m剪跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.08，取b=1.08；l= a1l/h0=2050/1338=1.53，取l=35、1.53；承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(1.08+1)=0.84l=1.75/(l+1)=1.75/(1.53+1)=0.69hsbftbh0=0.880.841.571036.41.34=9928.77kNhslftlh0=0.880.691.571037.61.34=9702.39kNV=743.3kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9702.39kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=2+21.34=4.68mab=5.4mB+2h0=4.68m，al=6.6mB+2h0=4.68m角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab36、+d)/2=(6.4-5.4+0.5)/2=0.75mcl=(l-al+d)/2=(7.6-6.6+0.5)/2=0.75m角樁沖跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.08，取b=1；l= a1l/h0=2050/1338=1.53，取l=1；角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.471l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.471b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.47(0.75+1.45/2)+0.47(0.75+2.05/2)0.9515701.34=3026.7kNNl=V=743.3kN37、1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3026.7kN滿足要求！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積S1= My/(1fcbh02)=5894106/(1.0316.7640013382)=0.031=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.03)0.5=0.03S1=1-1/2=1-0.03/2=0.985AS1=My/(S1h0fy1)=5894106/(0.9851338300)=14910mm2最小配筋率：=0.15%梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(14910,0.001564001338)=14910mm2承臺底長向實際配筋38、：AS1=20126mm2A1=14910mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積S2= Mx/(2fcbh02)=4822.36106/(1.0316.7640013382)=0.0242=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.024)0.5=0.025S2=1-2/2=1-0.025/2=0.988AS2=Mx/(S2h0fy1)=4822.36106/(0.9881338300)=12165mm2最小配筋率：=0.15%梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.001576001338)=15253mm2承臺底短向實際配筋：A2=20126mm2A239、=15253mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS3=20126mm20.5AS1=0.520126=10063mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：AS4=20126mm20.5AS2=0.523808=11904mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向12500（實際施工取3個鋼筋間距，梅花形布置，參見示意圖）。六、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋圖七、文明施工措施A、文明施工目標計劃文明施工是一個施工企業形象最直接的反映，在本工程中，我項目部將嚴格按照本市有關施工現場標準化管理的內容及相關文件進行布置及管理，避免40、和消除對周圍的影響，并樹立我公司的企業形象。B、組織體系在項目經理部建立環境保護體系，明確體系中各崗位的職責與權限，建立并保持一套工作程序，對所有參加體系工作的人員進行相應的培訓。C、文明施工方案（1）施工現場外堆放料具應有審批手續，料具碼放整齊，不超高，并進行圍擋，不妨礙交通和影響市容。（2）進入施工現場的材料必須按總包單位確定的場地碼放，設立標牌，劃分相應的責任區，并指定責任人。（3）進場料具必須按不同類別、品種、規格碼放，不得混放，新舊材料要分開，并有防雨、防潮、防損耗措施。（4）對進場料具的品種、規格、質量必須做好驗收記錄，登記有關的管理臺帳。（5）現場各種料具應分規格,新舊碼放整齊、41、牢固,做到一頭齊、一條線，成垛、成行，膠粉料高度不得超過1.5米，乳液材料碼放高度不得超過1米，應做好防雨、防曬、防凍、降溫措施。（6）一切料具嚴禁從高空拋落，防止料具損壞，人員傷害確保料具完好。（7）攪拌臺前要求干凈、整齊，防止揚塵，下班要及時清洗攪拌機。（8）現場施工臨水、臨電要有專人管理，不得有長流水、常照明。（9）工人操作地點和周圍必須清潔整齊，作到活完場清，施工垃圾集中存放，同時分揀回收清運出場，余料及時回收清退。（10）施工現場的臨時設施，包括生產、辦公、生活用房、倉庫、料具，動力線路，要嚴格按施工組織設計確定的施工平面圖布置、搭設和埋設整齊。（11）施工現場嚴禁吸煙、嚴禁隨意大小42、便。D、文明施工檢查（1）檢查時間安排：項目經理部每周對施工現場作一次全面的文明施工檢查，公司每月對項目進行一次大檢查，檢查情況填入當日的施工日志。（2）檢查內容：文明施工方案執行情況和達標情況。（3）獎懲制度：為了鼓勵先進，鞭策后進，對每次檢查中得分好的進行獎勵，做得差的進行懲罰并督促其改進。E、管理制度每周開一次“文明施工和環境保護”的工作例會，總結前一階段的文明施工和環境保護管理情況，布置下一階段的文明施工和環境保護管理工作。F、文明施工措施（1）執行建委、業主及公司要求，實行項目管理制度。（2）注意搞好現場各兄弟單位之間的團結協作，作好互諒互讓，講文明、講禮貌、不吵架、不打架、遵守紀律43、。絕對服從項目部現場管理。（3）加強對員工的文明施工教育，每周最少一次的質安例會，對現場文明的總結，并與經濟掛溝，實行懲罰制度。（4）對不遵循章法的偽劣施工者，質安員有權立即將其解聘出場；結合季度質安評優工作，推動施工文明建設。G、文明施工制度（1）貫徹文明施工的要求，推行現代管理方法，科學組織施工，做好施工現場各項管理工作。（2）施工現場管理要體現企業精神面貌，管理面貌，施工面貌，文明施工現場要講究社會效益。（3）開展綜合治理和環境保護。開展文明施工教育，加強治安與保衛，加強成品保護和環境保護。（4）建立文明施工安全生產管理網絡，進行科學的施工平面設計。六、安全保證措施A、建立以項目經理為第44、一安全責任人，項目總工為項目安全技術負責人、由各部門負責人和安全專員組成的安全保障體系，實施對工程的安全管理、實施和監督。B、制定本工程安全施工管理辦法，建立健全各級安全責任制，做到層層抓安全、人人管安全、事事講安全。以科學發展觀和“安全發展”理念為指導，堅決貫徹執行“安全第一，預防為主，綜合治理”的方針。C、加強安全教育和安全培訓；杜絕違章指揮、違章操作和違犯勞動紀律的“三違”現象，加大反習慣性違章的工作力度，堅決做到特殊工種持證上崗，強化安全意識，提高全員自我保護和相互保護能力。D、做好對職工、外包工的安全教育和管理工作，職工、外包工必須參加項目部組織的技術交底會、安全學習與考試，必須參加“班前講話”和每周的安全日活動。E、項目部必須購買一定數量的急救藥品，為施工隊配備醫藥箱，保證職工的身體健康和人身安全；并與當地衛生部門協作，做好當地流行病的預防工作。F、發生安全事故，項目部應該按安全管理程序，以最快方式逐級上報各級主管部門。