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1、建筑面積1.3萬16層框剪結構住宅樓腳手架專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、 工程概況4二、編制依據4三、腳手架設計原則4四、腳手架方案選則：5五、腳手架的搭設流程及要求61、懸挑腳手架搭設的工藝流程：62、立桿間距63、大橫桿、小橫桿設置74、剪刀撐的設置75、腳手板的鋪設要求76、防護欄桿77、連墻件88、架體內封閉8六、腳手架參數信息及計算書91.腳手架參數92.活荷載參數93.風荷載參數94.靜荷載參數95.水平懸挑支撐梁106.拉繩與支桿參數10大橫桿的計算111.均布荷載值計2、算11M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2123.撓度驗算131.荷載值計算132.強度驗算143.撓度驗算142.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下25七、腳手架搭設的勞動力安排26八、腳手架的檢查與驗收261、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；26九.懸挑工字鋼雙排扣件鋼管腳手架搭設安全技術措施266、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷。279、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。27十、腳手架拆除安全技術措施271懸挑工字鋼雙排扣件鋼管腳手架27 腳手架專項施工方案一、 工程概況xx村（一期）地段4#樓；工程建設地點:x3、x市xx路6.5公里處（xx制藥廠對面）；屬于框剪結構； 地上16層； 地下1層；建筑高度：48.60m；標準層層高：3m ；總建筑面積：13963.60平方米；工程計劃開工日期為2013年6月14日，竣工日期為2014年11月 1 日。二、編制依據型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。三、腳手架設計原則1、必須符合建筑施工扣4、件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)檢查標準要求2、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。3、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐性。4、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。5、結構選用型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方四、腳手架方案選則：1、為充分利用現場，本工程地上16層，懸挑位置設置在三層和九層挑出，采用懸挑工字鋼扣件鋼管雙排腳手架。架體高于檐高1.5m。外墻主體施工搭設雙排腳手架，外滿掛密目網形成全封閉安全狀態。墻柱綁筋、支模、澆注砼采用鋼管搭設井架，上鋪鋼跳板；外墻裝飾工程施工 利用外腳手架；5、內墻砌筑采用鋼制定型腳手架；室內裝飾采用鋼制滿堂紅腳手架；地下室外墻抹灰、做防水、砌筑采用雙排腳手架，并在地下室頂部搭設臨時平網3m寬。待砌筑、防水、抹灰結束后拆除。2、外墻懸挑工字鋼雙排扣件鋼管腳手架的材質要求：（1）懸挑工字鋼雙排扣件鋼管腳手架，選用外徑48.60mm，壁厚3.60mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃到和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的實驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求，方可在施工中使用。（2）本工程雙排扣件鋼管腳手架的搭設使用可鑄造扣件，由有扣件生產許可證6、的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鑄造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干凈，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.M時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。（3）搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂料，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳板統一漆顏色，剪力撐統一均漆紅白相間色。（4）采用腳手板符合有關要求。（4）安全網采用密目式安全網，用密目網（2000目/1002）進行全封閉，密目網應掛于腳手架里側，密目網采用由市安全站指定廠家產品 ，以7、保證質量。五、腳手架的搭設流程及要求1、懸挑腳手架搭設的工藝流程：（1）預埋件安裝-樓面混凝土強度試驗-工字鋼安裝-縱向掃地桿-立桿-橫向掃地桿-小橫桿-大橫桿-剪刀撐-連墻件-鋪腳手板-扎防護欄桿-扎安全網（2）定距定位根據懸挑工字鋼的樓面外框邊線尺寸按1.35m定距等份安裝預埋件，并保證建筑物每邊的預埋件與該邊垂直和預埋件橫距相等并平行；工字鋼安裝時由放線員配合做好抄平工作。2、立桿間距（1）腳手架立桿縱距1.35m，橫桿1.05m，步距1.5m；連墻桿間距豎直3.0m，水平4.05m（即兩步三跨）；里立桿距建筑物0.2m。（2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接8、接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。（3）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。3、大橫桿、小橫桿設置（1）大橫桿在腳手架高度方向的間距1.5m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度150mm。（2）外架子按立桿與大橫桿交點設置小橫桿，兩端固定在立桿上。4、剪刀撐的設置（1）腳手架外側立面連續設置剪刀撐，并應由底至頂連續設置；剪刀撐斜桿的拉長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm9、。5、腳手板的鋪設要求（1）腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木版；里外立桿應滿鋪腳手板。（2）腳手板必須滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。（3）腳手板須用8號線綁扎，不少于兩點，要求幫扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。6、防護欄桿（1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。（2）外腳手架的每步應按作業層的要求居中設置中欄桿，腳手架外立桿的內側，應設置1.2m的防護欄桿和高度大于18的擋腳板。7、連墻件（1）腳手架與建筑物按水平方向4.00m，垂直方向3.0m，設一拉結點。連墻應采用鋼管10、扣件水平硬拉結桿，樓層高度超高4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。（2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角1米以內范圍按垂直方向每3.0米設一拉結點，拉結點采用6.5鋼筋與樓面邊梁連接。（3）拉結點應保證拉固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。（5）外墻裝飾階段拉結點，必須滿足上述要求，確因施工需要出去原拉結點，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。8、架體內封閉（1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制 大于200mm必須鋪設站跳板，跳板設置平整牢固。（2）腳手架施工層里立桿與建筑物之11、間采用腳手板或木板進行封閉。（3）施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網進行封閉。六、腳手架參數信息及計算書1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48.33.6； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層12、；3.風荷載參數本工程地處黑龍江xx市，基本風壓0.55 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.110；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:沖壓鋼腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35m，建筑物內錨固段長度 2.3 m。錨固13、壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.04 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=14、31.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.04+1.20.105=0.174 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1741.52+0.101.471.52 =0.362 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.1115、7q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1741.52-0.1171.471.52 =-0.426 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.362106,0.426106)/5260=80.989 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 80.989 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.04+0.105=0.145 kN/m；16、 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.14515004/(1002.06105127100)+0.9901.0515004/(1002.06105127100) = 2.199 mm；大橫桿的最大撓度 2.199 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.04117、.5 = 0.06 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.06+0.158)+1.4 1.575 = 2.465 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.041.052/8 = 0.007 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4651.05/3 = 018、.863 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.869 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.869106/5260=165.3 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =165.3 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0410504/(3842.06105127100) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q =19、 0.06+0.158+1.575 = 1.792 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1792.051050(310502-410502/9 ) /(722.06105127100) = 2.812 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.812 = 2.836 mm；小橫桿的最大撓度為 2.836 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承20、載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.041.52/2=0.06 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.041.05/2=0.021 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.06+0.021+0.2321、6)+1.42.362=3.687 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.040/1.8020.00 = 3.158kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.2)/2 = 1.17 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m NG3 = 0.1141.5/222、 = 0.33 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.808 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.808+ 0.851.44.725= 11.392 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+123、.4NQ=1.24.808+1.44.725=12.384kN；立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.55 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.550.740.214 = 0.061 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =24、 0.85 1.40.0611.51.82/10 = 0.035 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.392 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 12.384kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 =25、 kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 5.06 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.26 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11391.95/(0.188506)+35260.58/5260 = 126.457 N/mm2；立桿穩定性計算 = 126.457 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 12384.2/(0.188506)=13026、.185 N/mm2；立桿穩定性計算 = 130.185 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.55，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.55 = 0.076 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)27、，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.719 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.719 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.9的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 5.06 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9585.0610-4205103 = 99.373 kN；Nl = 6.719 Ru16.662KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的28、最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=16.662kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(166624/(3.142502) 1/2 =14.6mm；實際拉環選用直徑D=16mm 的HPB235的鋼筋制作即可。錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下螺栓未受拉力，無須計算，節點按構造做法即可。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部29、承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 10.251kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)14.3/1000=138.508kNN=10.251kN經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=10.25 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!七、腳手架搭設的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根30、據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配，檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。八、腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并最就責任；3、外腳手架分階段驗收 嚴格按 “外腳手架檢查評分表”，所列項目和 施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并有搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。九.懸挑31、工字鋼雙排扣件鋼管腳手架搭設安全技術措施1、定期檢查腳手架，發現問題和 隱患，在施工作業前及時維修加固，已達到堅固穩定，確保施工安全。2、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。3、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。4、保證腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。5、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。6、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷。7、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用32、的懸挑架的同時作業層數不超過重層。8、當作業層高出其下連墻件3.6m以上，且其上無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。9、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。十、腳手架拆除安全技術措施1懸挑工字鋼雙排扣件鋼管腳手架 （1）拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂作業計劃，報請批準，進行安全技術交底后方可進行工作，作業計劃一般包括；拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。（2）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。（3）拆架的高處作業人員必須戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。（4）拆架程序應遵守由上而33、下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。（5）拆立桿 時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，先拆中間扣件。然后拖住中間，再解端頭扣。（6）連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除。（7）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（8）拆除時嚴禁碰撞腳手架附近電線，以防觸電事故。（9）在拆架時，不得中途換人，如必須更換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（10）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆下當天清運，拆下的扣件和鐵絲要 集中回收處理。（11）輸運至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。（12）當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成人身傷害。（13）如遇大風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。（14）翻掀腳手板應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將腳手板未清除的殘留物從高處墜落傷人。（15）嚴禁酒后作業，拆除作業時必須設專人監護。