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1、居民小區(qū)扣件式鋼管模板支架工程施工方案（計算書）編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月第一章 計算書KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土梁板特性KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)混凝土梁截面尺寸(mm)【寬高】2、240600模板支架高度H(m)3模板支架的縱向長度La(m)22.74模板支架的橫向長度Lb(m)17.44二、模板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁側無板，梁底次楞平行于梁跨方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)650模板支架步距h(mm)1500梁左側立桿距梁中心線距離(mm)325梁底增加承重立桿根數(shù)0梁底立桿支撐方式雙扣件每縱距內附加梁底支撐主楞根數(shù)1梁底支撐次楞根數(shù)2立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)200 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)3、0.038支架(kN/m)0.15梁側模板自重標準值(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)25鋼筋自重標準值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現(xiàn)期10年一遇0.350.04城市溫州市風荷載高度變化系數(shù)z地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)8.95風荷載體型系數(shù)s支架模板支架狀況敞開式0.165風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數(shù)n10模板104、.245四、模板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)10000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(25+1.5)0.61.0+1.4(1+2)1.0=26.07kN/m q=qGk+qQk=0.3+(25+1.5)0.61.0+(1+2)1.0=19.2kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.125ql2=0.125265、.070.242=0.188kNm max=Mmax/W=0.188106/54000=3.476N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.5ql=0.526.070.24=3.128kN max=3Qmax/(2bh)=33.128103/(2100018)=0.261N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=5ql4/(384EI)=519.22404/(38410000486000)=0.171mm max=0.171mm=minL/150，10=min240/150，10=1.6mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R2=ql/2=3.6、128kN R1=R2=ql/2=2.304kN五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續(xù)梁次楞材質類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞截面慣性矩I(cm4)213.333次楞彈性模量E(N/mm2)9350 次楞自重荷載：q1GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左側樓板傳遞給次楞荷載： q2=0kN/m 梁右側樓板傳遞給次楞荷載： q3=0kN/m 梁左側模板傳遞給次楞的荷載：q4=GNGk=1.350.50.6=0.405kN/m 梁右側模7、板傳遞給次楞的荷載：q5=GNGk=1.350.50.6=0.405kN/m q=max3.128/1.0+0.013+0+0.405，3.128/1.0+0.013+0+0.405=3.547kN/m q=max2.304/1.0+0.01+0+0.3，2.304/1.0+0.01+0+0.3=2.614kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.13.5470.452=0.072kNm max=Mmax/W=0.072106/53333=1.347N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.63.5470.45=0.958kN 8、max=3Qmax/(2bh0)=30.9581000/(25080)0.359N/mm2 max=0.359N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6772.6144504/(10093502133330)=0.036mm max=0.036mm=minL/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！ 4、支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=1.1(3.128+0.013+0+0.405)0.45=1.756kN R2=1.1(3.128+0.013+0+0.405)0.45=1.756kN R1=19、.1(2.304+0.01+0+0.3)0.45=1.294kN R2=1.1(2.304+0.01+0+0.3)0.45=1.294kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞材質類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截面類型(mm)483.5主楞材料自重(kN/m)0.038主楞截面面積(mm2)489主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞彈性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷載：q1=Gq=1.350.038=0.051kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 主楞彎10、矩圖(kNm) Mmax=0.362kNm max=Mmax/W=0.362106/5080=71.295N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) Qmax=1.772kN max=2Qmax/A=21.7721000/4897.249N/mm2 max=7.249N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞變形圖(mm) max=0.487mm=minL/150，10=min650/150，10=4.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=1.772kN,R2=1.772kN 支座反力依次為R1=1.306kN,R2=1.11、306kN七、縱向水平鋼管驗算 計算簡圖如下： 1、強度驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax=0.282kNm max=Mmax/W=0.282106/5080=55.563N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Qmax=1.18kN max=2Qmax/A=21.18103/489=4.826N/mm2 max=4.826N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max=0.445mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=2.12、411kN,R2=3.861kN,R3=3.861kN,R4=2.411kN八、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是扣件抗滑承載力設計值折減系數(shù)1 最大支座反力Rmax=3.861kN 1.05Rmax=1.053.861=4.054kN，4.054kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！九、模板支架整體高寬比驗算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高寬比不應大于5 H/Lb=3/17.44=0.1725 符合要求！十、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5截面面積A(m13、m2)489截面回轉半徑i(mm)15.8截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000立桿自重標準值(kN/m)0.038截面慣性矩I(cm4)12.19 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/650=2.308，查附錄D，得k=1.167，=1.409 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4091500，1500+2200=2466mm =l0/i=2466/15.8=157=210 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規(guī)程附錄C得 =0.284 2、風荷載驗算 1) 模板14、支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規(guī)程表4.2.7得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95710)/(1-0.957)=1.28 s=wstw=0.1291.28=0.165 k=0.7zs0=0.710.1650.35=0.04kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs15、0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、穩(wěn)定性驗算 KH=1 1) 不組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+1.4NQk)： R1=3.861+1.350.153=4.469kN R2=3.861+1.350.153=4.469kN Nut=maxR1,R2=max4.469, 4.469=4.469kN 1.05Nut/(AKH)=1.054.469103/(0.2844891)=33.787N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=4.389kN, R2=4.389kN Nut=ma16、xR1,R2=max4.389, 4.389=4.389kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.040.91.52/10=0.01kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.054.389103/(0.2844891)+0.01106/(5.08103)=35.104N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)13.044 F=0.85AFkla/La=0.8513.0440.2450.9/22.74=0.108kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.1083/(4+1)17.44=0.011kN =(1.05N17、ut+N1)/(AKH)=(1.054.389+0.011)103/(0.2844891)=33.266N/mm2f=205N/mm2 符合要求！KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)梁側模板計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL-M-a(7-6)-(7-12)/(7-M)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)240600梁板結構情況梁兩側有板新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8樓板厚度(mm18、)0 二、荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.5混凝土澆筑速度V(m/h)6混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，240.6min116.4，14.414.4kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/219、，cHmin0.222451.21.561/2，240.6min116.4，14.414.4kN/m2 承載能力極限狀態(tài)設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.214.4+1.44，1.3514.4+1.40.740.9max22.88，23.360.923.3621.024kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值S正G4k14.4 kN/m2 三、支撐體系設計次楞布置方式水平向布置次楞道數(shù)4主楞間距(mm)900主楞合并根數(shù)2次楞最大懸挑長度(mm)0對拉螺栓水平向間距(mm)900支撐距梁底距離依次為70，530 設計簡圖如下：模板設計20、剖面圖 四、模板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5模板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。模板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承121.02421.024kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3514.4117.496kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L2=0.21、117.4960.22+0.1173.5280.220.086kNm Mmax/W0.086106/540001.602N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.6q1靜L+0.617q1活L0.617.4960.2+0.6173.5280.22.535kN max=3Vmax/(2bh)=32.535103/(2100018)=0.211N/mm2=1.5N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 qbS正114.414.4kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67714.42004/(10010000486000)0.032mmminL/150，10min22、200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax1.1q1靜l左+1.2q1活l左1.117.4960.2+1.23.5280.24.696kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax1.1l左q1.10.214.43.168kN 五、次楞驗算次楞最大懸挑長度(mm)0次楞計算方式三等跨連續(xù)梁次楞類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞彈性模量E(N/mm2)9000次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)213.333 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q4.23、696kN/m Mmax0.1ql2=0.14.6960.92=0.38kNm Mmax/W0.38106/533337.132N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.6ql=0.64.6960.92.536kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5361000/(25080)0.951N/mm21.3N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q3.168kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.6773.1689004/(10090002133330)0.733mmminl/150，10=min900/150，10=6mm 滿足要求！ 4、最大支座反力24、計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax1.14.6960.94.649kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax1.13.1680.93.136kN 六、主楞驗算對拉螺栓水平向間距(mm)900主楞類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截面類型(mm)483.5主楞合并根數(shù)2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞受力不均勻系數(shù)0.5 因主楞2根合并，驗算時主楞受力不均勻系數(shù)為0.5。 計算簡圖如下： 同前節(jié)計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態(tài)：R25、10.85kN，R22.324kN，R32.324kN，R40.85kN 正常使用極限狀態(tài)：R10.57kN，R21.568kN，R31.568kN，R40.57kN 1、抗彎驗算 主楞彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.243106/5080=47.842N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max=2Vmax/A=22.3241000/4899.505N/mm2=125 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.222mmminl/150，10=min460/150，10=3.067 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓26、驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主楞計算過程，可知對拉螺栓受力N0.953.174/0.56.031kNNtb12.9kN 滿足要求！XB2(7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G)板模板（扣件式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土板特性XB2(7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G)新澆混凝土樓板厚度(mm)130模板支架高度H(m)3模板支27、架的縱向長度La(m)22.74模板支架的橫向長度Lb(m)17.44二、模板支撐體系設計立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900縱橫向水平桿步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立桿縱向方向次楞間距s(mm)200荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑承載力設計值折減系數(shù)1立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計縱向剖面圖模板設計橫向剖面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.038支架(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重28、標準值 (kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)2.5振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現(xiàn)期10年一遇0.350.028城市溫州市風荷載高度變化系數(shù)z地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)8.5風荷載體型系數(shù)s支架模板支架狀況敞開式0.165風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數(shù)n10模板10.169四、模板驗算模板驗算方式三等跨連續(xù)梁模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板29、抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)10000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.20.3+(24+1.1)0.131.0+1.4(2.5+2)1.0=10.576kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.1)0.131.0+(2.5+2)1.0=8.063kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.110.5760.22=0.042kNm max=Mmax/W=0.042106/54000=0.78330、N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.610.5760.2=1.269kN max=3Qmax/(2bh)=31.269103/(2100018)=0.106N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6778.0632004/(10010000486000)=0.018mm max=0.018mm=minL/150，10=min200/150，10=1.333mm 符合要求！五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續(xù)梁次楞材質類型方木次楞截面類型(mm)5080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗31、彎強度設計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)53.333次楞截面慣性矩I(cm4)213.333次楞彈性模量E(N/mm2)9350 計算簡圖如下：q=GqGk+1.4qQk=1.2(0.3+(24+1.1)0.13)0.2+0.01+1.4(2.5+2)0.2=2.127kN/m q=qGk+qQk=(0.3+(24+1.1)0.13)0.2+0.01+(2.5+2)0.2=1.623kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.12.1270.92=0.172kNm max=Mmax/W=0.172106/53333=3.231N/32、mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.62.1270.9=1.149kN max=3Qmax/(2bh0)=31.1491000/(25080)0.431N/mm2 max=0.431N/mm2=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6771.6239004/(10093502133330)=0.361mm max=0.361mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 Rmax=1.1ql=1.12.1270.9=2.106kN Rmax=1.1ql=33、1.11.6230.9=1.606kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞驗算方式三等跨連續(xù)梁主楞材質類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截面類型(mm)483.5主楞材料自重(kN/m)0.038主楞截面面積(cm2)4.89主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞彈性模量E(N/mm2)206000 計算簡圖1如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 計算簡圖1支座反力依次為R1=4.912kN,R2=10.398kN,R3=10.519kN,R34、4=3.78kN Mmax=0.863 Qmax=5.659 Vmax=1.922 計算簡圖2如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 計算簡圖2支座反力依次為R5=4.327kN,R6=10.477kN,R7=10.477kN,R8=4.327kN Mmax=0.863 Qmax=6.244 Vmax=1.912 1、強度驗算 max=Mmax/W=0.863106/5080=169.869N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 max=2Qmax/A=26.2441000/48925.539N/mm2 max=25.539N/mm2=125N/35、mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=1.467mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8=10.519kN 1.05Rmax=1.0510.519=11.044kN，11.044kN112.0=12kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！ Rmax=maxR1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8=8.032kN七、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5截面面積A(mm2)489截面回轉36、半徑i(mm)15.8截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附錄D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4731500，1500+2200=2578mm =l0/i=2578/15.8=164=210 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規(guī)程附錄C得 =0.262 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規(guī)程表4.2.7得w=37、0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=10.350.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95710)/(1-0.957)=1.28 s=wstw=0.1291.28=0.165 k=0.7zs0=0.710.1650.35=0.04kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.7110.35=0.245kN/m2 3、穩(wěn)定性驗算 KH=1 不組合風荷載時 38、NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=10.519+0.151.23=11.059kN =1.05Nut/(AKH)=1.0511.059103/(0.2624891)=90.631N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 組合風荷載時 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=9.589+0.151.23=10.129kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.040.91.52/10=0.01kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.129103/(0.2624891)+0.01106/(5.08103)=84.39、927N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)0.117 F=0.85AFkla/La=0.850.1170.2450.9/22.74=0.001kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0013/(4+1)17.44=0.10010-3kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.129+0.10010-3)103/(0.2624891)=83.011N/mm2f=205N/mm2 符合要求！TWQ240(7-2)-(7-3)/(7-B)墻模板（支撐不等間距）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-240、008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性砼墻特性TWQ240(7-2)-(7-3)/(7-B)砼墻厚度(mm)240砼墻高度(mm)3000 二、支撐構造小梁布置方式豎直小梁間距l(xiāng)(mm)100主梁最大懸挑長度D(mm)100對拉螺栓水平間距s(mm)300主梁和支撐構造支撐序號主梁上支撐點距墻底距離hi(mm)第1道100第2道800第3道1500第4道2200第5道2900 簡圖如下： 墻模板(支撐不等間距)剖面圖墻模板(支撐不等間距)正立面圖 三、荷載組合側壓力計算依41、據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.5混凝土澆筑速度V(m/h)6混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，243min116.4，7272kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c72/243m 承載能力極限狀態(tài)設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，142、.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.272.000+1.42.000，1.3572.000+1.40.72.00089.24kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值 SmaxG4k72.000kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）18面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）1000 根據(jù)規(guī)范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=48643、000mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算 qbSmax1.089.2489.24kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=89.240.1002/8=0.11kNm Mmax/W0.11106/54000=2.066N/mm2f=15.000 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1.072.0072.00kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=572.001004/(3841000486000)=0.19mm=l/250=100/250=0.40mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)5080小44、梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁合并根數(shù)n2小梁受力不均勻系數(shù)1 1、強度驗算 qmaxlSmax10.189.2448.924kN/m qminlSmin10.12.520.252kN/m 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.353kNm Mmax/W0.353106/53333=6.618N/mm2f=13.00 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax10.1727.2kN/m qminlSmin10.100kN/m 驗算簡圖 變形圖(mm) m45、ax0.478mm=l/250=700/250=2.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 剪力圖(kN) R1=3.235 /=3.235/1.000=3.23kN R2=5.339 /=5.339/1.000=5.34kN R3=3.010 /=3.010/1.000=3.01kN R4=1.889 /=1.889/1.000=1.89kN R5=0.290 /=0.290/1.000=0.29kN 正常使用極限狀態(tài) 剪力圖(kN) R1 = 2.605 / = 2.605/1.000 = 2.61 kN R2 = 4.268 / = 4.268/1.000 = 4.27 46、kN R3 = 2.362 / = 2.362/1.000 = 2.36 kN R4 = 1.404 / = 1.404/1.000 = 1.40 kN R5 = 0.161 / = 0.161/1.000 = 0.16 kN 4、抗剪驗算 Vmax2.98kN 3Vmax/(2bh)=32.98103/(25080)=1.12N/mm2=1.3 N/mm2 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(c47、m3)5.08主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁合并根數(shù)m2主梁受力不均勻系數(shù)0.5主梁計算方式三等跨梁 由上節(jié)小梁驗算的支座反力計算知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗算。 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax3.235，5.339，3.01，1.889，0.290.55.339=2.67kN。 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax2.605，4.268，2.362，1.404，0.1610.54.268=2.134kN。 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.267kNm Mmax/W0.27106/5080=52.564N/mm2f205.000 N/mm2 滿足要求！48、 2、支座反力計算 剪力圖(kN) 第1道支撐所受主梁最大反力Rmax(1)5.07/=5.07/0.50=10.136kN 計算方法同上，可依次知： 第2道支撐所受主梁最大反力Rmax(2)8.37/=8.37/0.50=16.731kN 第3道支撐所受主梁最大反力Rmax(3)4.72/=4.72/0.50=9.433kN 第4道支撐所受主梁最大反力Rmax(4)2.96/=2.96/0.50=5.920kN 第5道支撐所受主梁最大反力Rmax(5)0.46/=0.46/0.50=0.910kN 3、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.054mm=l/250=300/250=1.49、2mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓計算依據(jù)最不利荷載傳遞方式對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁驗算過程，可知對拉螺栓受力： N16.731kNNtb17.8kN 滿足要求！KZ3(7-12)/(7-K)柱模板（支撐不等間距）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ3(7-12)/(7-K)新澆混凝土柱的計算高度(mm)3000新澆混凝土柱長邊邊長(mm)50、840新澆混凝土柱短邊邊長(mm)400 二、支撐體系設計柱長邊小梁根數(shù)4柱短邊小梁根數(shù)3柱箍兩端設置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數(shù)2柱短邊對拉螺栓根數(shù)1對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)345,345,345柱短邊對拉螺栓間距(mm)298,298柱箍搭設序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1100100260050031100500416005005210050062600500 平面圖：平面圖 立面圖：立面圖 三、荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系51、數(shù)11.2混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.5混凝土澆筑速度V(m/h)6混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222451.21.561/2，243min116.4，7272kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度h=G4k/c=72/24=3m 承載能力極限狀態(tài)設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.272+1.42，1.3572+1.40.720.9max89.2，99.1652、0.999.1689.244kN/m2 Smin0.91.4Q3k=0.91.42=2.52kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設計值 SmaxG4k72 kN/m2 Smin0 kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。 Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 最不利53、受力狀態(tài)如下圖，按【三等跨連續(xù)梁】驗算 簡圖： 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.351.07287.48kN/m 活載線荷載q20.91.4 0.7bQ3k0.91.4 0.71.021.764kN/m Mmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.187.480.282-0.1171.7640.282=-0.702kNm Mmax/W0.702106/54000=13N/mm2f=15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbSmax1.07272kN/m 簡圖： 0.677 ql4/(100EI)0.677722804/(10010000486000)=0.54、616mml/400280/4000.7mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型方木小梁截面類型(mm)5080小梁截面慣性矩I(cm4)213.333小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.3 1、強度驗算 qmaxlSmax0.2889.24424.988kN/m qminlSmin0.282.520.706kN/m 簡圖： 彎矩圖： (kN.m) Mmax=0.522kNm Mmax/W0.522106/53333=9.788N/mm2f=13 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度55、驗算 qmaxlSmax0.287220.16kN/m qminlSmin0.2800kN/m 簡圖： 變形圖： (mm) max=0.325mm=l/400=500/400=1.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 1）承載能力極限狀態(tài) 剪力圖： (kN) R1=7.404kN R2=11.294kN R3=7.707kN R4=6.155kN R5=3.81kN R6=2.19kN 2）正常使用極限狀態(tài) 剪力圖： (kN) R1=5.966kN R2=9.052kN R3=6.122kN R4=4.785kN R5=2.982kN R6=1.349kN 4、抗剪驗算 由承載能力極限狀態(tài)的56、剪力圖知 Vmax6.134kN 3Vmax/(2bh)=36.134103/(25080)=0.767N/mm2=1.3N/mm2 滿足要求！ 六、柱箍驗算柱箍材質及類型鋼管柱箍截面類型(mm)483.5柱箍計算截面類型(mm)483.5柱箍截面面積A(cm2)4.89柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數(shù)2柱箍受力不均勻系數(shù)0.5 由上節(jié)小梁驗算的支座反力計算知，柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算 連續(xù)梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力57、的一半。 1）長邊柱箍 取小梁計算中l(wèi)=840/(4-1)=280mm=0.28m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax7.404，11.294，7.707，6.155，3.81，2.190.511.294=5.647kN 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax5.966，9.052，6.122，4.785，2.982，1.3490.59.052=4.526kN 2）短邊柱箍 取小梁計算中l(wèi)=400/(3-1)=200mm=0.2m代入小梁計算中得到： 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax5.289，8.068，5.505，4.396，2.722，1.5640.58.068=4.058、34kN 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax4.261，6.466，4.373，3.418，2.13，0.9640.56.466=3.233kN 1、強度驗算 長邊柱箍計算簡圖： 長邊柱箍計算彎矩圖： (kN.m) 長邊柱箍計算剪力圖： (kN) Mmax0.155kNm Mmax/W0.155106/5080=30.512N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 短邊柱箍計算簡圖： 短邊柱箍計算彎矩圖： (kN.m) 短邊柱箍計算剪力圖： (kN) Mmax0.104kNm Mmax/W0.104106/5080=20.472N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 長59、邊柱箍支座反力： Rc1=1.59/=1.59/0.5=3.18kN Rc2=6.881/=6.881/0.5=13.762kN Rc3=6.881/=6.881/0.5=13.762kN Rc4=1.59/=1.59/0.5=3.18kN 短邊柱箍支座反力： Rd1=1.058/=1.058/0.5=2.116kN Rd2=5.952/=5.952/0.5=11.904kN Rd3=1.058/=1.058/0.5=2.116kN 3、撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖： 長邊柱箍計算變形圖： (mm) max0.027mm=l/400=345/400=0.863mm 滿足要求！ 短邊柱箍計算簡圖： 短邊柱箍計算變形圖： (mm) max0.016mm=l/400=298/400=0.745mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M16軸向拉力設計值Ntb(kN)24.5扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N=MaxRc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rd1，Rd2，Rd313.762kNNtb24.5kN 滿足要求！ N13.762kN26kN 滿足要求！