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1、框架剪力墻結構18層住宅樓懸挑腳手架搭拆工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、架體布置形式3三、材料：4四、搭設方法（采用密目網進行全封閉）42、搭設程序：5五、構造要求：51、縱向水平桿的構造：59、水平防護：7六、腳手架拆除71、拆除前的準備72、拆除時的規定83、卸料時規定8七、安全措施91、人員及材料要求92、施工時的要求93、使用時的要求10八、注意事項：115、雨、大風天氣，嚴禁搭、拆作業。11懸挑架計算書11一、參數信息:111.腳手架參數112.活荷載參數1132、.風荷載參數124.靜荷載參數124.水平懸挑支撐梁125.拉繩與支桿參數12二、大橫桿的計算:131.均布荷載值計算132.強度計算143.撓度計算:14三、小橫桿的計算:141.荷載值計算142.強度計算153.撓度計算15四、扣件抗滑力的計算:16五、腳手架荷載標準值:16六、立桿的穩定性計算:17七、連墻件的計算:18八、懸挑梁的受力計算:19九、懸挑梁的整體穩定性計算:21十、拉繩的受力計算:21十一、拉繩的強度計算:22鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算22十二、錨固段與樓板連接的計算:22一、大橫桿的計算:241.均布荷載值計算242.抗彎強度計算243.撓度計算25二、小橫桿的計3、算:251.荷載值計算252.抗彎強度計算253.撓度計算26三、扣件抗滑力的計算:261.荷載值計算27四、腳手架荷載標準值:27五、立桿的穩定性計算:281.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算282.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算28六、最大搭設高度的計算:29七、連墻件的計算:30八、立桿的地基承載力計算:31外腳手架施工方案一、工程概況本工程位于市， ，0.000相當于絕對標高99.30米； 22#樓18層；結構形式為框架剪力墻結構；基礎采用人工挖孔樁基礎+局部墻下條形基礎。建筑物總高度：22#樓97.450米。二、架體布置形式根據工程平面形狀，本工程一至四層采用落地式鋼管腳手架（搭設高4、度為11米），四至屋面層采用懸挑式鋼管腳手架兩種形式相結合。其中懸挑式鋼管腳手架將采用三套I14（1.5m采用I16）工字鋼懸挑構件周轉，每6層（18米）為一懸挑段。三、材料：1、鋼管：采用外徑48mm,壁厚3.5mm的焊接鋼管。用于拉桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度36m為宜。這樣的長度一般重25kg內適合人工操作。用于小橫桿的鋼管長度以m為宜，以適用腳手架的寬度。2、扣件：扣件是用以下三種形式：直角扣件，旋轉扣件，對接扣件。在施工時可以根據不同情況選擇適當扣件，扣件材質必須可靠，扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm，當開口處的最小距5、離應小于5mm。3、腳手板：厚度不小于50mm，不得有腐爛材質。四、搭設方法（采用密目網進行全封閉）（1）落地式鋼管腳手架搭設：首先將四周基坑內素土回填夯實,再用C20砼澆筑地面，使落地式外腳手架基礎硬化、平整,并在離架體1m處設置300300的磚砌排水溝。架體步距h=1.8，每根立桿下設置150150的木板墊。 （2）懸挑腳式腳手架采用I14（1.5m采用I16）工字鋼，其上搭設扣件式鋼管雙排外腳手架，步距h1.8m，立桿縱距La1.5m，懸挑工字鋼間距（等于立桿縱距）1.5m，外伸長度1.4m，內擱置長度為2.1m，在工字鋼支點和內端砼（即邊梁和框架梁中）預埋25的錨環，以固定工字鋼位置；6、在懸挑工字鋼上一層框架邊梁中預埋16吊環，腳手架內側立桿離墻距離0.3m，以固定鋼絲繩（直徑12）來懸拉工字鋼端頭；在工字鋼相應位置焊100mm高的12鋼筋頭，以限制鋼管立桿的位移；腳手架外排立桿內側滿拉2000目密目安全網，外側在轉角及中間每隔6個立桿縱距搭設剪刀撐，連續設置。拐角處在框梁掛上預埋吊環，采用鋼絲繩斜拉腳手架卸載。2、搭設程序：搭設順序：作好搭設前的準備工作（錨筋的安置、工字鋼的安裝等）放置縱向掃地桿逐根豎立立桿，隨即與縱向掃地桿扣牢安裝橫向掃地桿，并與立桿或縱向掃地桿扣牢安裝第一步大橫桿安裝第一步小橫桿安裝第二步大橫桿安裝第二步小橫桿安裝第三、第四步大橫桿和小橫桿設置連墻桿接7、立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁護身欄桿和擋腳板掛安全網。 掃地桿的高度為離地面200mm。大橫桿每步的高度為1800mm，在搭設一步高后進行立桿和大橫桿的校正調直。立桿用線錘校正其垂直度，大橫桿后拉線調直并校正水平。腳手板的鋪設：腳手板每四層沿縱向滿鋪水平防護，結構施工時，模板拆除作業層砼結構施工（含砼澆筑施工）層外架腳手板沿縱向滿鋪，做到嚴密、牢固、鋪穩鋪實鋪平，不得有500mm以上間隙。離開墻面35cm，嚴禁留長度為150mm的探頭板、搭接鋪設的腳手板，要求兩塊腳手板端頭的搭接長度不小于400mm，接頭處必須在小橫桿上。五、構造要求： 1、縱向水平桿的構造：（1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度8、為3跨；（2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接。 2、相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不大于步距的13，立桿與橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏，立桿的垂直度應大于架高的1300，并同時控制其絕對偏差，本欄不大于80mm。 3、大橫桿：步距為1.8m，上下橫桿的接頭位置應錯開,布置在不同的立桿縱距中與相近立桿的距離不大于縱距中的13，同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1250，且不大于50mm。 4、小橫桿：貼近立桿布置搭于大橫桿上并用直角扣件扣緊。 5、剪刀撐設置：（1）縱向剪刀撐：為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，在懸挑架體上沿架高連續設置9、剪刀撐。在腳手架兩端和轉角處設置剪刀撐寬度取不小于四跨且不應小于6M，斜桿與地面夾角45-60。范圍內，剪刀撐鋼管搭接長度為1000mm，搭接處為3個扣點。落地式架體在外側立面兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置。（2）橫向支撐：因懸挑架高大于25，每片腳手架在其兩端設置橫向支撐，并于中間沿縱的每隔6跨加設一道橫向支撐。6、連墻件：接二步三跨設置，垂直間距3.6m，水平間距m，上下錯位布置。在結構邊梁上過中線位置預埋483.5的鋼管，短鋼管兩端分別用直角扣件與預埋鋼管及大橫桿相連。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁拆除。腳手架連墻件的布置：（1）靠近主節點設置，偏離主節點的10、距離不應大于150mm（2）從底層第一步縱向水平桿處開始設置（3）本工程將采用矩形布置（4）本工程由于高度在24m以上，所以必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。（5）連墻件表面刷紅色油漆。 8、護欄和擋腳板：在鋪腳手架的操作層上必須設二道護欄和欄腳手板，上欄高度大于1.1m，擋腳板也可加一道低欄桿代替。作業層腳手板應鋪滿、鋪穩。腳手板的鋪設每間隔12m應滿鋪一道，腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取150mm。兩塊腳手板外伸長度的和為250mm；腳手板搭接平鋪時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm。其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。腳手板四角用11、1.2mm鍍鋅鋼絲固定在小橫桿上。9、水平防護：腳手架外立面滿掛密目安全網做全封閉，臨街面采取硬質防護立面封閉。架體內底層、施工層必須采取硬質水平防護，每隔兩層且高度不超過10m設水平安全網，操作層下設安全網。安全網必須兜掛至建筑物結構。六、腳手架拆除1、拆除前的準備（1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；（2）設置好警戒區，并有專人負責警戒。（3）應清除腳手架上雜物及地面障礙物。 2、拆除時的規定 （1）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；腳手架拆除順序一般為腳手板欄桿剪刀撐牽杠橫桿立桿，按自上二而下先搭后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，12、不準上下同時作業，剪刀撐先拆中間扣再拆兩頭扣，由中間操作人往下遞桿子。 （2）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于步，應增設連墻件加固。（3）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。 （4）當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先加設連墻件及橫向斜桿加固。 3、卸料時規定（1）各構配件嚴禁拋至地面，拆下的桿件與零配件，應按類分堆(零配件裝入容器內)，用吊車吊下，嚴禁高空拋擲。（2）運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。七、安13、全措施1、人員及材料要求（1）搭設腳手架的施工人員須為經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）等考核合格的專業架子工，有登高架設特種作業上崗證。（2）上崗人員應定期體檢，合格方可持證上崗。凡患有高血壓，心臟病者不得上腳手架操作。 （3）搭設腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。（4）進場鋼管、扣件必須有產品合格證書和檢驗報告。（5）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 建立鋼管、扣件的專用堆放場地，鋼管、扣件按品種、規格分類堆放，堆放場地不得積水。2、施工時的要求（114、）腳手架搭拆前應有書面安全技術交底。使用前必須經過驗收 (可分層、分段)合格后掛牌使用，并有驗收簽字手續；拆除時嚴格按安全技術操作規程要求進行。（2）走人斜道(直上、三字型)坡度不得大于三分之一，設防滑條，兩側應設兩道防護欄桿，斜道平臺小于3平方米，臨邊圍腳手片防護，斜道縱向距外側及橫向兩終端應設剪刀撐或設兩道欄桿難以設斜道的，應采取其它有效措施。（3）吊運腳手架、鋼管等須用專用保險吊鉤，嚴禁單點起吊，要準平衡，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。（4）腳手架與主體結構連墻桿采用鋼管，一端用扣件與主體結構預埋鋼管扣件連接，另一端用扣件同立桿連接。（5）腳手片必須滿鋪三步(包括操作層)，綁扎牢固，腳手15、片鋪設 交接處要平整、牢固，無空頭跳板。（6）腳手架封頂，里立桿應低于檐口0.5m，外立桿高出檐口1.5m。（7）施工班組應按專項方案施工不得擅自更改（8）當有六級及六級以上大風和雨、霧、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。（9）承重支架搭設、驗收、拆除必須按有關規定，搭設質量必須由質量檢查部門驗收。質檢部門應配力矩扳手一付。（10）腳手架每搭設三步，由項目部質檢部門檢查驗收，有書面記錄，履行驗收簽字手續，驗收合格后方繼續搭設。3、使用時的要求 （1）在腳手架的使用期間要加強對鋼管、扣件的檢測和維修保養。 （2）在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。 不得在腳手架16、基礎及相鄰處進行挖掘作業，否則應采取安全措施。（3）腳手架使用中，應定期檢查桿件的設置的連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否有積水，底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超載。（4）嚴禁在腳手架上堆放鋼管，木材及施工多余的物件等，以確保腳手架暢通及防止超載。（5）施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線和電器裝置。八、注意事項：1、搭設或拆除腳手架必須由有資質，取得特殊工種操作證經過專業培訓架子工進行施工，施工前進行操作規章交底，操作時必須戴安全帽，掛安全帶，穿防滑鞋。2、腳手架17、搭設完，必須經專職人員檢查驗收合格的，方可交付使用。3、腳手架不得隨意拆除，拆除時需邊加固迦拆除，并有專人跟檢。4、腳手架在使用中，要定專人跟蹤檢查，對不合格部位及時修復或更換確保無隱患。5、雨、大風天氣，嚴禁搭、拆作業。懸挑架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為米，立桿的橫距為米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 18.0 米，立桿采用單立管； 內排架18、距離墻長度為米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 ； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為單扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:3； 3.風荷載參數 湖北省市地區，基本風壓為，風荷載高度變化系數z為，風荷載體型系數s為； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2； 腳手板自重標準值(kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2； 安全設施與安全網(kN/m2；腳19、手板鋪設層數:4； 腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 4.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用14a號槽鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度米，建筑物內錨固段長度 2.00 米。 與樓板連接的螺栓直徑(mm； 樓板混凝土標號:C30； 5.拉繩與支桿參數 支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為； 鋼絲繩與墻距離為； 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P120、=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P20.900/(2+1)=0.090 kN/m ； 活荷載標準值0.900/(2+1)=0.900 kN/m； 靜荷載的計算值: q10.090=0.154 kN/m； 活荷載的計算值: q20.900=1.260 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max22； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max22； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算21、： =Max(0.311106,0.366106)/5080.0=72.047 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 72.047 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.090=0.128 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.900 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度4/(1001050.900 4/(100105121900.0) = 1.972 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范22、表。 大橫桿的最大撓度小于或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p11.500 = 0.058 kN； 腳手板的荷載標準值：P21.500/(2+1)=0.135 kN； 活荷載標準值：/(2+1) =1.350 kN； 荷載的計算值(0.058+0.135)+1.4 1.350 = 2.121 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大23、彎矩計算公式如下: Mqmax2； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax； = M / W = 0.641106/5080.000=126.181 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=54/(384105121900.000) = 0.013 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.350 = 1.543 kN； 集中荷載標準值24、最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax(32-42/9 ) /(72105 121900.0) = 1.590 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.590 = 1.603 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (900.000/150)=6.000 與 10 mm,滿足要求!； 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為，按照扣件抗滑承載力系數， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.4025、 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P10.900=0.035 kN； 腳手板的荷載標準值: P2； 活荷載標準值1.500 /2 = 2.025 kN； 荷載的計算值2.025=3.119 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 NG118.000 = 2.246 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為 NG24(0.90026、+0.3)/2 = 1.080 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為 NG34； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG418.000 = 0.135 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.791 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ3/2 = 6.075 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規27、定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.649 = 0.101 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ6.075= 13.055 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NGQ6.075= 11.779 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 kLah2 2； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷28、載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =13.055 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 13055.000/(29、0.186489.000)=143.531 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 143.531 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.779 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ： 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模30、量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； 2； 立桿穩定性計算 = 140.986 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.101 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLwWkAw = 2.287 kN； 連墻31、件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 7.287 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比的結果查表得到； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=7.287Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用單扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl小于單扣件的抗滑力 8.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端32、B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 563.70 cm4，截面抵抗矩W = 80.50 cm3，截面積A = 18.51 cm2。 受腳手架集中荷載6.075 = 13.055 kN； 水平鋼梁自重荷載78.500 = 0.174 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 33、R1 = 15.602 kN； R2 = 11.440 kN； R3 = -0.340 kN。 最大彎矩； 截面應力 =M/1.05W+N/A= 2.188106 /( 1.05 80500.0 )+ 103 / 1851.0 = 25.885 N/mm2； 水平支撐梁的計算強度 =25.885 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用14a號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到強度 由于b大于，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為。 經過計算得到強度 = 2.134、88106 /( 0.91980500.00 )= 29.570 N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 = 29.570 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求! 十、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1 十一、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=22.065kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 35、鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取、和； K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取，=0.820,K=10.000,得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于才能滿足要求! 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑125.00036、) 1/2 =15.000mm; 十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑50 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，； d - 樓板螺栓的直徑， fb - 37、樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，； d - 樓板螺栓的直徑，； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取2； 經過計算得到公式右邊等于216.42 kN 大于錨固力 N=11.44 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范。 計算的腳38、手架為雙排腳手架，搭設高度為米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距米，立桿的步距米。 采用的鋼管類型為48，連墻件采用2步3跨，豎向間距米，水平間距米。 施工均布荷載為2，同時施工4層，腳手板共鋪設1層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1 腳手板的荷載標準值 P2 活荷載標準值 靜荷載的計算值 q1 活荷載的計算值 q2 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支39、座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M11.260)2 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M21.260)2 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： 1062 大橫桿的計算強度小于2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1 活荷載標準值q2 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度0.900)4/(100105 大橫桿的最大撓度小于與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面40、。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1 腳手板的荷載標準值 P2 活荷載標準值 荷載的計算值 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 0.038)2 1062 小橫桿的計算強度小于2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V14/(384141、05 集中荷載標準值 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2(32-42/9)/(72105 最大撓度和 V=V1+V2 小橫桿的最大撓度小于與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1 腳手板的荷載標準值 P2 活荷載標準值 荷載的計算值 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取； 雙扣42、件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 NG1 (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為 NG24 (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 NG3 (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)； NG4 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/243、取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ2 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：W0 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz Us 風荷載體型系數：Us 經計算得到，風荷載標準值Wk2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式GQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MWklah2/10 其中 Wk 風荷載44、基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，； i 計算立桿的截面回轉半徑，； k 計算長度附加系數，取； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0； A 立桿凈截面面積，2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 2；45、 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，； i 計算立桿的截面回轉半徑，； k 計算長度附加系數，取； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0； A 立桿凈截面面積，2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 2； f 鋼管立46、桿抗壓強度設計值，2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl大于扣件的抗滑力，此處采用雙扣件,則滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A； N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)； A 基礎底面面積 (m2)； fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc fgk 地基承載力標準值；fgk 地基承載力的計算滿足要求!