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1、職工限價商品房懸挑腳手架搭拆安全專項施工方案 編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據610、本工程施工圖紙和施工組織設計等。6二、工程概況6三、施工準備7（一）組織機構7（二）施工進度計劃及勞動力計劃7（三）材料準備7（四）機具準備9（五）技術準備9四 、腳手架構造要求10（一）設計總思路101、雙排落地腳手架102、懸挑架手架10（二）縱向水平桿11（三）橫向水平桿11（四）立桿12（五）腳手板和安全網12（六）拉結點和連墻件12（七）門洞13（八）剪刀撐與橫向斜撐13（九）扣件13（十）基礎2、和工字鋼梁14（十一）安全防護棚、安全通道14五、腳手架施工及驗收14（一）搭設操作要點149、連接件為采用鋼性連接，垂直間距按樓層高，水平距為6m。15（二）腳手架的搭設和拆除施工工藝16（1）腳手架搭設施工工藝16（2）施工方法17（1）第一步架體搭設17（5）剪刀撐的設置：18（6）連墻桿的設置：18（9）腳手板的鋪設：19（3）腳手架的拆除施工工藝20（三）驗收標準和質量要求21（1）腳手架的驗收標準21（2）腳手架的質量標準21（3）腳手架的檢查和驗收21六、安全文明施工保障措施22（一）材質及其使用的安全技術措施22（二）腳手架搭設的安全技術措施22（三）腳手架上施工作業的安全技術3、措施23（四）腳手架拆除的安全技術措施23（五）職業健康管理措施24（1）本隊（組）安全生產情況；25（二）管理措施25（六）文明施工措施26（七）環境保護要求28七、應執行的強制性條文281、鋼管上嚴禁打孔。286、連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。288、一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐；2810、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；2812、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；2814、各構配件嚴禁拋擲至地面；2918、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：29八、施工外架危險源分析及防范措施29（一）高空墜落29（二）觸電傷害30（三）物體打擊304、（四）坍塌30（五）起重傷害31（六）火災31九、外架施工安全應急預案31（一）機構設置321、領導小組機構組成：322、常用應急服務機構聯系方式：32（二）機構職責32（1）負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。32（三）應急救援工作程序33（1）當事故發生時，立即向組長匯報，由組長統籌安排救援工作。33（四）救援方法33（1）高空墜落33（2）物體打擊33（3） 觸電34（4）火災35（五）應急救援工具如下：36十、設計計算書37鋼管落地腳手架計算書37三、橫向水平桿驗算391、抗彎驗算402、撓度驗算403、支座反力計算40四、縱向水平桿驗算401、抗彎驗算412、撓度驗算5、413、支座反力計算42五、扣件抗滑承載力驗算42六、荷載計算421、立桿承受的結構自重標準值NG1k432、腳手板的自重標準值NG2k1433、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2434、圍護材料的自重標準值NG2k343構配件自重標準值NG2k總計43七、立桿穩定性驗算431、立桿長細比驗算44查規范表A得，=0.186442、立桿穩定性驗算44八、腳手架搭設高度驗算44九、連墻件承載力驗算45型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書45三、橫向水平桿驗算471、抗彎驗算492、撓度驗算493、支座反力計算49四、縱向水平桿驗算49q=1.20.038=0.046kN/m501、抗彎驗算502、撓度驗算6、503、支座反力計算51Rmax=3.1kN51五、扣件抗滑承載力驗算51六、荷載計算511、立桿承受的結構自重標準值NG1k522、腳手板的自重標準值NG2k1523、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2524、圍護材料的自重標準值NG2k352構配件自重標準值NG2k總計52七、立桿穩定性驗算521、立桿長細比驗算53查規范表A得，=0.186532、立桿穩定性驗算53八、連墻件承載力驗算53三、主梁驗算56第1排：F1=F1/nz=13/1=13kN561、強度驗算572、抗剪驗算573、撓度驗算584、支座反力計算58R1=-11.42kN,R2=38.32kN58四、懸挑主梁整體穩定性驗7、算58主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN58五、錨固段與樓板連接的計算581、螺栓粘結力錨固強度計算59錨固點錨固螺栓受力：N/2 =5.71kN602、混凝土局部承壓計算如下60一、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）2、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；3、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；4、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；5、建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）；6、施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；7、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）8、；8、建設工程安全生產管理條例；9、關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質200987號文；10、本工程施工圖紙和施工組織設計等。二、工程概況本工程為XX縣XX電業有限公司職工限價商品房項目，擬建場地位于XX縣XX。1#樓地下0層，地上10層，剪力墻結構，房屋高度37.25米。根據本工程特點及施工機具、材料及人力配備情況，本工程采用落地和懸挑腳手架結合的形式進行施工。三層以下采用落地式雙排腳手架（高度為9.6米）；在三層樓板、九層樓板分二段外挑雙排腳手架，第一段外挑腳手架高度為18米，第二段外挑雙排腳手架高度為12.65+1.5米。2#、3#樓地下0層，地上13層，剪力墻結構，9、房屋高度45.6米。根據本工程特點及施工機具、材料及人力配備情況，本工程采用落地和懸挑腳手架結合的形式進行施工。七層以下采用落地式雙排腳手架（高度為9.6米）；在七層樓板、十二層樓板分二段外挑雙排腳手架，第一段外挑腳手架高度為15米，第二段外挑雙排腳手架高度為12.6+1.5米。工字鋼在建筑物內用3根直徑為18mm的圓鋼卡環固定。工字鋼懸挑出建筑物最短部分為1.1m，最長部分為2.7米。在建筑物內部分由建筑物外邊至最內端的卡環距離不得小于1.5m，工字鋼長度最少為3.0m。在距離工字鋼外端部100mm部位安裝直徑為14mm鋼絲繩并連接到其上一層樓板的框架梁處設置的20螺紋鋼的圓形吊環上。所以所10、有外架按裝修架要求設置，施工中嚴格控制架體荷載，不允許堆放主體墻體材料。三、施工準備（一）組織機構外架搭設及拆除由外架工長負責組織實施，其他管理人員配合。外架所需材料、勞動力計劃均由外架工長負責編制、計劃，材料員負責組織材料進場。技術交底安全交底工作由外架工長負責，主管工程師審核技術交底，安全員審核安全交底。（安全技術交底后附）（二）施工進度計劃及勞動力計劃搭設階段需架子工15名，維護階段需架子工5名，拆除階段需外架工15名。所有架子工均需持證上崗。架子施工隊組由勞務公司提供。組織技術交底和安全技術交底，施工人員已熟悉圖紙。搭設階段安排名測量放線工彈線。（三）材料準備 本工程外架所用的鋼管、扣11、件由租賃公司提供（部分自行采購）。腳手板、密目式安全網由工地自行采購。主要材料計劃如下表:名稱及規格用途總需用量備注18號工字鋼水平懸挑鋼梁300根自購6m長管縱向水平桿3000根自購6m長管立桿2000根自購6m長管剪刀撐500根自購3m長管調整接頭位置800根自購1.2m短管橫向水平桿4000根自購直角扣件18000個自購對接扣件5000個自購旋轉扣件2000個自購2500200竹腳手板2000塊自購50mm100mm長1200mm方木400根自購6m1.8m密目安全網1500張自購尼龍繩繞綁安全網300扎自購所有鋼管質量應符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定，并有產品12、出廠合格證。扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其質量應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，并有出廠合格證。扣件在螺栓擰緊扭矩達65Nm時，不得發生破壞。腳手板：采用毛竹或楠竹制作的竹片板或采用槁竹。安全網：采用每10cm10cm =100cm2不少于2300目的密目安全網。試驗要求：鋼管和扣件共取樣1次。每次取樣的數量如下：扣件取樣時直角扣件16件，旋轉扣件8件，對接扣件8件，檢驗抗滑性能、抗破壞性能、扭轉鋼度，抗拉性能；鋼管每次取樣4根500mm的鋼管，檢驗抗拉強度。驗收要求：使用的鋼管（48.33.6）、連接扣件、竹腳手板、安全網、I18號工字鋼等材料的進場進行質量檢查驗收，對已13、使用過的鋼管、扣件進行上油和掃油漆的養護，使之符合要求，嚴把材料質量關以確保腳手架的安全使用。（四）機具準備搭、拆架子所需機具主要有架子固定扳手、吊線，由架子工自備。項目部應配備如下檢查工具：名 稱數 量用 途扭力扳手2把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺2把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐與地面的傾角經緯儀1臺檢查立桿垂直度注：建筑施工扣件式鋼管腳手架（JGJ130-2011）中提及的鋼板尺用鋼卷尺代替。（五）技術準備按設計要求制作好拉結預埋件；按照設計的預埋件、預留孔位置預留孔14、和預埋鐵件；混凝土強度等級達到設計強度，才能搭設腳手架；施工前應由架子施工員按施工方案及規范要求向架子隊組作好技術交底，并有書面記錄，人員變動后要重新交底。四 、腳手架構造要求（一）設計總思路根據現場實際情況，本工程外架可采用落地式腳手架和分段搭設外懸挑腳手架的方案。1#樓一層至二層搭設落地式外腳手架，三層至九層，九層至屋面分兩段搭設外懸挑腳手架。在H軸1013軸之間安裝一臺井架，搭設外架時此處斷開，以便安裝井架。2#樓和3#樓一層至六層搭設落地式外腳手架，七層至十二層，十二層至屋面分兩段搭設外懸挑腳手架。2#樓在A軸46軸之間和A軸810軸，3#樓在13C-D軸和13J-K軸各安裝一臺井架，15、搭設外架時此處斷開，以便安裝井架。1、雙排落地腳手架 雙排落地腳手架安裝，座落在基礎回填土上，2#3#樓部分座落在2層屋面結構板上。1#樓搭設高度為6.6米，2#、3#樓搭設高度為18.6米。底座均滿足強度要求。立桿縱距1.5m（局部有所調整，但均不大于1.5m），橫距0.8m，（可平鋪三塊竹串腳手板，每塊竹串腳手板寬250mm），內排架步距1.83m，外排架步距0.915m（安全網規格為6m1.8m，拉緊后比1.8m略寬）。外排架內側設全封閉密目安全網（每10cm10cm2300孔）。2、懸挑架手架 沿建筑物外圍和中庭全部采用懸挑架，懸挑架分別在五層樓板、十層樓板和十五層樓板進行懸挑；懸挑工16、字鋼梁（采用I18號鋼梁）間距不大于1.5m,鋼管立桿縱距1.5m，每條立桿均應立在I18號鋼梁上（局部有所調整，但均不大于1.5m），橫距0.8m（可平鋪三塊竹串腳手板，每塊竹串腳手板寬250mm），內排架步距1.83m，外排架步距0.915m（安全網規格為6m1.8m，拉緊后比1.8m略寬。本工程懸挑架每段搭設H=18.6m 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件17、與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3821.821.5=5.7kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規范表得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.7+3)103/(0.99489)=17.93N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=5.7+3=8.7kN0.8512=10.2kN 滿足要求！型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書架體驗算一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483.5腳手架搭設高度H(m)18腳手架沿縱向搭設長度L(18、m)86立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.8橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區廣西百色市安全網設置全封19、閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.25，1.03風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.35，0.29 計算簡圖：立面圖側面圖三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.038+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.038+0.351.5/20、(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.36kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.038+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.038+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.71kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.360.82/8，2.360.152/2=0.19kNm =Mmax/W=0.19106/5080=37.1N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.718004/(384206000121900)，21、1.711504/(8206000121900)=0.364mm max0.364mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.36(0.8+0.15)2/(20.8)=1.33kN 正常使用極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.71(0.8+0.15)2/(20.8)=0.97kN四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.33kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.97kN q=22、0.038kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.54106/5080=106.41N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max2.53mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=3.1kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=1.33kNRc=0.858=6.8kN 縱向水平桿：Rmax=3.1kNRc=0.858=6.8kN 滿足要求！六、荷載23、計算腳手架搭設高度H18腳手架鋼管類型483.5每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.038/h)H=(0.12+(0.8+0.15)2/20.038/1.8)18=2.52kN 單內立桿：NG1k=2.52kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(18/1.8+1)1.5(0.8+0.15)0.351/1/2=2.74kN 單內立桿：NG2k1=2.74kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外24、立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(18/1.8+1)1.50.171/1=2.8kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.518=0.27kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.74+2.8+0.27=5.82kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.74kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.8+0.15)(13)/2=2.14kN 內立桿：NQ1k=2.14kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=25、1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.52+5.82)+ 0.91.42.14=12.7kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.52+2.74)+ 0.91.42.14=9.01kN七、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H18立桿截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉半徑i(mm)15.8立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.8=170.89210 軸心受壓構件26、的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.8=197.37 查規范表A得，=0.186 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.52+5.82)+1.42.14=13kN =N/(A)=13004.01/(0.186489)=142.97N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.52+5.82)+0.91.42.14=127、2.7kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.291.51.82/10=0.18kNm =N/(A)+ Mw/W=12704.76/(0.186489)+177803.62/5080=174.68N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85 Nlw=1.4k28、2h2la=1.40.3521.821.5=5.35kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.35+3)103/(0.9489)=18.91N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=5.35+3=8.35kN0.8512=10.2kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1300主梁外錨固點29、到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1800梁/樓板混凝土強度等級C20混凝土與螺栓表面的容許粘結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115033001050否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)113400150021312001500 附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料30、規格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=13/1=13kN 第2排：F2=F2/nz=13/1=13kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=21.03106/185000=113.69N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) 31、max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=26.381000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=25.81N/mm2 max=25.81N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=7.6mm=2lx/250=21300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-11.42kN,R2=38.32kN四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=21.03106/(1.05185103)+0103/3060=108.27N/32、mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.97。 = Mmax/(bWx)=21.03106/(0.97185103)=117.29N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1800梁/樓板混凝土強度等級C20混凝土與螺栓表面的容許粘33、結強度b(N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)50錨固螺栓1錨固螺栓2 1、螺栓粘結力錨固強度計算 錨固點錨固螺栓受力：N/2 =5.71kN 螺栓錨固深度:h N/(4db)=11.42103/(43.14202.5)=18.18mm 螺栓驗算： =N/(4d2/4)=11.42103/(4202/4)=9.09kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承壓計算如下 混凝土的局部擠壓強度設計值： fcc=0.95fc=0.959.6=9.12N/mm2 N/2 =5.71kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)9.12/1000=176.67kN 注：錨板邊長b一般按經驗確定，不作計算，此處b=5d=520=100mm 符合要求！