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1、正本高層住宅小區工程主體剪力墻柱頂梁板造型檐模板施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 模板工程施工方案1.工程概況XXXX住宅小區工程位于XX路-XX路合圍地段原XX廠， 1#樓總建筑面積32645，基礎形式為樁筏基礎，其中樁采用鋼筋混凝土超流態灌注樁，筏板為1.6m厚，混凝土為C35、S6級抗滲；主體為框架-剪力墻結構。1#樓地下為兩層車庫，層高為3.6m；地下一層和地上一層之間為管道夾層，層高2.1m；地上為高層住宅，分三個單元，層數分別為29層、31層、30層，層高為3.1m。建筑物長度為72.4m，寬度為12、5.6m；室內外高差為0.6m。從自然地面算起基坑深度為7.44m。組合鋼模板技術規范GB50214-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）建筑施工高處作業安全技術規程（JGJ80-91）3.模板施工方案地下室筏板及電梯井、集水坑邊模采用240mm厚磚模板。模板.柱模板采用鋼模板和木支撐體系，鋼管、木方加固。3、現澆頂板和梁模板材料選用10mm厚竹膠板，支頂采用鋼管，隔柵采用6090mm松木方。5、樓梯模板樓梯采用竹模板作為底模，木方支頂。6、主體剪力墻模板主體剪力墻模板材料選用拼裝鋼模板，并用對拉片固定。三、模板材料的質量控3、制竹膠板必須選用正規廠家的產品，必須具有出廠合格證，模板的尺寸和厚度必須規格一致，鋼模板必須尺寸齊全，粘灰面必須平整，并涂刷隔離劑，所用的木方尺寸必須達到要求，并且順直平整。鋼管必須具有質量證明材料。模板材料必須具有足夠的強度和剛度，以保證混凝土澆筑過程中不會因為材質問題而影響混凝土的質量；各種材料進場時必須經過驗收，不合格的材料不得進入現場使用。使用過程中要加強保養和維修，以便于，周轉使用。四、模板工程施工技術措施1、柱模板施工施工前首先根據設計要求按柱子的截面大小尺寸進行配板，并統一編號，按規格堆放。柱模施工時，先準確放線，同時放出柱的外輪廓線；對于通排柱子在一條軸線上大小一樣的，必須拉通4、線兩頭至中間的順序先安裝中間各柱模。模板后背豎肋采用48鋼管。柱箍采用鋼管和步步緊固定。柱底部填塞水泥砂漿，模板接縫處貼雙面膠帶，保證所有縫隙嚴密，混凝土澆筑時不漏漿。具體見下圖。2、主體剪力墻模板施工施工前首先根據設計要求進行配板，并統一編號，按規格堆放。施工時，先準確放線，模板后背豎肋采用鋼管。橫向肋采用雙排鋼管和鋼拉片固定。柱底部填塞水泥砂漿，模板接縫處貼雙面膠帶，保證所有縫隙嚴密，混凝土澆筑時不漏漿。具體見圖。3、頂梁、板模板施工模板全部選用竹膠板，支頂采用鋼管。頂板隔柵采用6090mm木方，擱柵間距控制在500mm以內。滿堂架搭完畢后,即可開始梁模的搭設.梁模支設時,先鋪梁的底模和一5、邊模板,并按要求起拱。梁模支設完畢并加固后,即可開始頂板板模的支設,模板支設時,先鋪6090mm擱柵,然后鋪模板,并用釘子釘牢,模板接縫用膠帶粘結嚴密以防漏漿。模板支撐體系如圖所示：4、樓梯模板施工樓梯采用鋼模板作為底模，支撐選用木支頂支頂。安裝前應按實際層高放樣.安裝時應先安裝平臺梁模板,再安裝樓梯底模,最后安裝外幫側模,外幫側模三角模按實樣制好后,用套板畫出踏步側板位置線,釘好固定踏步位置的檔木再釘側板。支撐體系做法見下圖：5、門窗洞口模板施工門窗洞口模板施工采用竹模板做框，木方加固，具體見下圖。6、造型檐模板施工造型檐平板部分采用竹模板，弧板部分采用20鋼筋做支架，間距2m布置，上部用26、5mm厚木板拼形，上部鋪鍍鋅鐵皮。五、模板施工過程的控制在模板工程施工時,嚴格按施工程序組織專業專項施工,操作人員固定,技術熟練,以保證施工進度要求和質量要求,這樣就可以加快施工進度,確保施工質量,最終達到總體進度計劃的要求。模板施工時標高采用水準儀檢查控制，平整度采用拉線尺量控制。六、模板施工的允許偏差和檢查方法項 目允許偏差（mm）檢 查 方 法軸 線 位 置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查7、七、模板計算（一）、樓板模板計算樓板模板的計算包括：模板底板計算、木方愣計算、頂撐計算。計算受力范圍見梁板模板平面圖。樓板厚250mm，樓板模板采用18mm厚的竹膠板；樓板模板支撐木愣采用6090木方，間距600mm。支頂采用48鋼管,間距600mm。1、樓板模板驗算（1）荷載計算樓板標準荷載為：樓板混凝土自重力 24KN/m30.25m6kN/KN/m3kN/ kN/振搗混凝土對水平模板產生的力 /泵送混凝土對水平模板的最大沖擊力根據建筑施工計算手冊中第446頁得時，無論何種形式模板，均可考慮不計沖擊力作用。永久荷載分項系數取1.2；可變荷載分項系數取1.4；由于模板及其支架中不確定的因素較8、多，荷載取值難以準確，不考慮荷載設計值的折減，根據梁板模板平面圖中所選取的樓板模板計算單元，按四跨等跨連續梁進行計算，跨距600mm。則設計均布荷載分別為：q恒（0.360.275）q活（2.52）（2）強度驗算根據建筑施工計算手冊中附表214四跨等跨連續梁的彎矩、剪力、撓度計算系數及公式表查得：均布荷載作用下的彎矩公式：Mkmql2集中荷載作用下的彎矩公式：MkmFl按照附表213注4中求其某跨的跨中最大彎矩及最大撓度時，該跨應滿布活荷載，其余每隔一跨滿布活荷載；求某支座的最大負彎矩及最大剪力時，該支座相鄰兩跨應滿布活荷載，其余每隔一跨滿布活荷載，即查表214中“活載最大”一項的系數，并與靜9、載引起的彎矩（剪力或撓度）相結合。當施工荷載均布作用時：計算簡圖如下：支座彎矩：MB支kmql2=km恒q恒l2+ km活q活l222）mMC支kmql2=km恒q恒l2+ km活q活l222）m跨中彎矩：MAB中kmql2=km恒q恒l2+ km活q活l222）mMBC中kmql2=km恒q恒l2+ km活q活l222）m當施工荷載集中作用時：計算簡圖如下：支座彎矩：MB支kmql2kmFl=km恒q恒l2+ kmFl20.6）mMC支kmql2kmFl=km恒q恒l2+ kmFl20.6）m跨中彎矩：MAB中kmql2kmFl=km恒q恒l2+ kmFl20.6）mMBC中kmql2kmF10、l=km恒q恒l2+ kmFl20.6）m比較以上彎矩值，其中以施工荷載集中作用于AB跨中時M值最大，故以此彎矩值進行界面強度驗算。由公式得W板模板的截面抵抗矩（mm3）. M板模板計算最大彎矩（Nmfm竹膠板抗彎強度設計值（N/mm2）.取20 N/mm2取竹膠板厚度H18mm，寬度B600mm。則滿足強度要求。（3）剛度驗算由式（8-40）得 式中：板模板的撓度（mm）。Kw撓度系數，從附表2-14中查得。q作用于模板底板上的均布荷載；q恒kl計算跨度。L=600mm。E103N/mm2.I底板截面慣性矩（mm3）. 板模板的容許撓度，取l/400.跨中撓度：計算簡圖如下： 故剛度滿足要求11、。2、樓板模板支撐木愣驗算支撐木愣采用6090木方，間距600mm。根據梁板模板平面圖中所選取的木方愣計算單元，按三跨等跨連續梁進行計算，跨距600mm。（1）荷載計算2,則木愣承受的均布荷載為：(2)強度驗算當施工荷載均布作用時：木愣驗算簡圖如下圖所示：支座彎矩： 跨中彎矩： 當施工荷載集中作用于跨中時：木愣驗算簡圖如下圖所示：支座彎矩： 跨中彎矩： 比較以上彎矩值，其中以施工荷載集中作用于AB跨中時的彎矩值為最大。由式（8-39）得 W木方愣的截面抵抗矩（mm3）. M木方愣計算最大彎矩（NkNmfm木材抗彎強度設計值（N/mm2）.取17N/mm2則：故強度滿足要求。（2）剛度驗算計算簡12、圖如下圖所示：由式（8-40）得. 式中：木方愣的撓度（mm）Kw撓度系數，從附表2-14中查得。q作用于模板底板上的均布荷載；q恒kl計算跨度。L=600mm。E103N/mm2.I底板截面慣性矩（mm3）. 板模板的容許撓度，取l/400.跨中撓度： 故剛度滿足要求。3、樓板模板頂撐驗算本工程支頂采用48鋼管,間距600mm.根據梁板模板平面圖中所選取的鋼管支頂的計算單元所示,截取600600范圍支頂。地下室層高4.6m,板厚250mm,木方愣厚90mm,支頂實際高度為:4.6-0.25-0.09=4.26m.設置三道水平桿,故立桿計算跨度取L/41m.立桿穩定性計算:受力情況如圖所示：計13、算公式:式中:(1)N立桿軸向力設計值.鋼管支頂所受標準荷載為:2(0.6m)2樓板混凝土自重力 24kN/m3(0.6m)23(0.6m)22(0.6m)21m=38.4kN 施工人員及設備(集中荷載) 2(0.6m)22(0.6m)2立桿軸向力設計值N=(0.108+2.16+0.099+0.108+38.4)1.2+(0.9+0.72)(2)由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄C表C取值.長細比.l0計算長度,取1m.i回轉半徑,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B鋼管截面特性查得i=.按直線內插法查得(3)A48鋼管截面積.A=489mm2(4)f鋼材的抗壓強度設計值,按14、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表查得.f=205N/mm2立桿穩定性滿足要求.（二）、梁模板計算梁模板的計算包括：模板底板計算、側模板和底板下的頂撐計算。取地下室最大一處梁5001400計算。計算單元見梁板模板平面圖。1、梁模板底板計算（1）強度驗算底板承受標準荷載為：2混凝土自重力 24kN/m3320.5m1kN/m總豎向設計荷載 q恒（0.15+16.8+1.05） q活1 kN/m按四跨連續梁計算，跨距300mm，按最不利荷載布置，由附錄二附表2-14可查得系數Km。計算簡圖如下所示。支座彎矩： 跨中彎矩： 比較以上彎矩值，其中以作用于支座B處時M值最大，故以此彎矩值進行截面強度15、驗算。取模板厚度H18mm，寬度B500mm。由公式式中：W梁模板底板的截面抵抗矩（mm3）. M梁模板底板計算最大彎矩（Nmfm竹膠板抗彎強度設計值（N/mm2）.取20 N/mm2則滿足強度要求。（2）剪應力驗算由公式：式中：V計算最大剪力。由附表二附表2-14可查得系數Kv支座剪力: 比較以上剪力值，其中以作用于B支座左側的V值最大，故以此剪力值進行截面剪應力驗算。b底板的寬度，b500mm。h底板的厚度，h18mm。fv木材順紋抗剪強度設計值，查附表2-42得fv2則：滿足要求。（3）剛度驗算剛度驗算時按標準荷載，同時不考慮振動荷載，計算簡圖如下：q恒k=(0.15+16.8+1.0516、)=18kN/m根據撓度公式：式中：板模板的撓度（mm）。Kw撓度系數，從附表2-14中查得。kwAB、kwBCq作用于模板底板上的均布荷載；q恒k18KN/ml計算跨度。L=300mm。E103N/mm2.I底板截面慣性矩（mm3）. 板模板的容許撓度，取l/400.跨中撓度： 故剛度滿足要求。2、梁側模板計算（1）側壓力計算采用內部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側壓力，可按下列二式計算，取二式中的較小值：其中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2） c混凝土的重力密度（kN/m3）。c24kN/m3 t0新澆筑混凝土的初凝時間（h）。 T混凝土的溫度（）。設T30V混凝土17、的澆灌速度（m/h）。V2m/hH混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）。H。 1外加劑影響修正系數。取12 混凝土坍落度影響修正系數。取2則：2計算。（2）強度驗算立擋間距為300mm，模板按四跨等跨連續梁計算，梁上混凝土樓板厚250mm，梁底模板厚18mm。由于本工程采用泵送混凝土，故梁承受傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值按表8-26查得為2kN/m22.側模板寬度1400mm，作用在模板上下邊沿處，混凝土側壓力相差不大，可近似取其相等，故計算簡圖如圖所示。設計荷載為：q恒q活2彎矩系數與模板底板相同。故最大彎矩為： 則故強度滿足要求。（3）剪力驗算由公式：式中：V計算最大18、剪力。由附表二附表2-14可查得系數Kv 則：滿足要求。（4）剛度驗算剛度驗算不考慮振動荷載，其標準荷載為：2kN/m根據撓度公式：式中：板模板的撓度（mm）。Kw撓度系數，從附表2-14中查得。kwAB、kwBCq作用于模板底板上的均布荷載；q恒kl計算跨度。L=300mm。E103N/mm2.I底板截面慣性矩（mm3）. 板模板的容許撓度，取l/400.跨中撓度： 故剛度滿足要求。3、梁頂撐計算梁頂撐采用48鋼管支頂，間距300mm，地下室層高為4.6m，梁高1.4m，木方愣厚90mm，則支頂實際高度為：l4.6-1.4-0.093.11m。縱橫各設二道48鋼管水平撐，則取計算高度l0=l19、/31m。見梁模板支撐圖。（1）強度驗算根據公式：其中：N計算立桿段的軸向力設計值。 An48鋼管截面積.A=489mm2f鋼材的抗壓強度設計值,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表查得.f=205N/mm2故強度滿足要求滿足要求.（2）穩定性驗算計算公式:式中: N立桿軸向力設計值. 由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄C表C取值.長細比.l0計算長度,取1m.i回轉半徑,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B鋼管截面特性查得i=.按直線內插法查得A48鋼管截面積.A=489mm2f鋼材的抗壓強度設計值,按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表查得.f=205N/mm2穩定性20、滿足要求.（三）、柱模板計算柱模板主要承受混凝土的側壓力和傾倒混凝土的荷載，荷載計算和組合與梁的側模基本相同，傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值一般按2kN/m2采用。柱鋼模采用規格為：250mm1500mm55mm2.3mm。柱箍采用雙排48鋼管加固，間距600mm。選取地下室最大柱截面600mm1000mm進行驗算底板至上層梁底的高度為：。1、柱模板驗算（1）側壓力計算采用內部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側壓力，可按下列二式計算，取二式中的較小值：其中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2） c混凝土的重力密度（kN/m3）。c24kN/m3 t0新澆筑混凝土的初凝時間（21、h）。 T混凝土的溫度（）。設T30V混凝土的澆灌速度（m/h）。V2m/hH混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）。H。 1外加劑影響修正系數。取12混凝土坍落度影響修正系數。取2則：2計算。其有效壓頭高度（2）柱模板強度驗算柱模板選用P2515縱向配置，柱箍間距為600mm，計算簡圖如圖所示。強度設計荷載為：q11.2+21.4）支座彎矩：跨中彎矩：ME=02。按表8-30查得2.3mm厚平面模板力學性能表中:Wx103mm3,Ix104mm4鋼材強度設計值為215N/mm2105N/mm2，故柱模強度為：故強度滿足要求。（2）柱模板剛度驗算剛度計算簡圖如圖所示: l13022、0mm,l2600mm，nl1/l2柱模板剛度計算標準荷載為： q2端部撓度：跨中撓度：故剛度滿足要求。2、柱箍計算（1）柱箍強度驗算由于對長邊荷載較大，故按長邊計算，按三跨不等跨簡支梁計算，彎矩系數從表2-16中查得。計算簡圖如圖所示：由公式：荷載作用在跨中時： MAB222）m MBC222）m荷載作用在支座時： MB支222）m比較以上彎矩值，其中以作用于支座B處時的彎矩最大，故以此彎矩進行截面強度驗算。則：故強度滿足要求。（2）柱箍剛度驗算柱箍為模板的支撐和支撐件，其間距S按柱的側模板剛度來控制。按兩跨D等跨連續梁計算，其撓度應滿足以下條件：,計算簡圖如下。式中：Et鋼的彈性模量。Et23、105N/mm2。 I104mm4 S柱箍間距（mm），取S600mm。 Kw系數，按兩跨連續梁，取Kw q側壓力線荷載，模板拼板寬度為250mm，則q F柱模受到混凝土側壓力（kN/mm210-3 kN/mm2q25010-3則故剛度滿足要求。（四）、墻模板計算本工程地下室外墻厚300mm，高4.6m-0.25m4.35m。采用組合鋼模板P2515。采用48雙排水平豎直鋼管加固，間距800mm。1、荷載計算采用內部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側壓力，可按下列二式計算，取二式中的較小值：其中：F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2） c混凝土的重力密度（kN/m3）。c24k24、N/m3 t0新澆筑混凝土的初凝時間（h）。 T混凝土的溫度（）。設T30V混凝土的澆灌速度（m/h）。V2m/hH混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）。H。 1外加劑影響修正系數。取12 混凝土坍落度影響修正系數。取2則：2作為模板側壓力標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平荷載標準值2kN/m2,分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：q11.2+21.4）22、鋼模板計算（1）強度驗算墻的側模采用P2515組合式鋼模板，板的跨度取800mm,按單跨兩端懸臂求其彎矩，再進行強度驗算。計算簡圖如圖所示：支座彎矩： 跨中彎矩：比較以上兩個彎矩值，以作用在支25、座處的彎矩最大，故按MA計算。查表得：WQ103mm3,Ix104mm4故墻模板強度為：（2）剛度驗算剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載.則q2端部撓度：跨中撓度：式中：q2作用于鋼模板上的標準均布荷載。q2 E105N/mm2 I鋼模板的截面慣性矩（mm410mm4 nl1 鋼模板的容許撓度值（mm）。取l/400端部撓度： 跨中撓度：故剛度滿足要求。3、墻模板內外愣計算（1）內愣強度驗算內愣采用34,外愣間距為800mm。內愣承受模板作用的荷載按三跨等跨連續梁計算，計算簡圖如圖所示。其強度按下式驗算：內鋼愣強度由公式得故強度滿足要求。（2）剛度驗算內鋼愣的撓度由公式則故剛度滿足要求。26、外愣的作用主要是加強各部分的連接及模板的整體剛度，不是一種受力構件，按支撐內愣需要設置，可不進行計算。八、模板拆除必須在混凝土達到一定強度時方可拆除模板，拆除時必須作好成品的保護措施。1、模板拆除時混凝土的強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂結構1002、模板拆除的順序撤掉頂板支頂拆除梁側模底部的25墊板拆除梁側模拆除頂板模板。3、模板的清理拆下的模板必須及時清理干凈后涂刷界面處理劑，并按照規格堆放整齊，以備周轉使用。4、安全措施1）拆模時必須經過安全員審批，注意不得硬碰，猛敲，以免損傷砼墻體2）27、支設模板時，立桿應加設墊木，橫桿必須牢固支撐，拉桿不得連接在門窗和腳手架上在澆搗砼過程中要經常檢查如發現有變形，松動等，要及時修理3）不許在鋪好的梁底板和樓板擱柵上攜重物行走4）拆除模板，須經施工人員檢查，確認砼已經達到一定強度后，方可拆除并應自上而下順次拆除，不得一次將頂撐全部拆除5）拆模板時，應采用長鐵棒，操作人員應站在側面，不允許在拆模的正下方行人或采取在同一垂直面下操作拆下模板，應及時清理運走，不能及時運走時，要集中堆放并將釘子扭彎打平，已防戳腳6）高處拆模時，操作人員應戴好安全帶，并禁止站在模板的橫拉桿上操作，拆下的模板應盡量用繩索吊下，不準向下亂扔如有施工孔洞 應隨時蓋好或加圍欄，以防踏空跌落。