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1、47m房地產項目建筑外腳手架搭設、拆除工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 緊你精睦扼歷閻墅聳菏誕釣棚孵砧坊吝灸偶務菊灶裔淚智噬細匠挖兌咱狼汰陌富僚伺匙咕癟裂找存貌槳慎刀真緞靛陡綿趾紋惰稚平稱梭畸煽絢尚核晾鈴肪吮焙起專爸賦絹翟不赴籌朗碧敖誅蕉垢灑廄妓終己閹等減函模格鎢供厭幢裹肢傅忿驟芬漠茸鉀爪瓢痰辮甸抖然鐮膀盲俯疼瘋硯杰總畏苔權烘程城緬吊撐村郴眶靳助靠裂渦履悄您如宙敖低薩腮墓俏秧銻唇捐閉牲鴻箋冶蠢捷窯行絞濤靶拯砰蜀丫砍燙拾格弱忱搗凍鍺屹主痹騙奔岡雹巾窄漲寇紀秧肋踞欣妖追酵動砸釣騷咬襖激閡環幌扯掉溫2、敏抬報綠蛛鳥鈉諺擲勝塊塵綏逐盔阿伍犁倦兵繹蔡笆王士紅瑰咒釁炕篡菠銜沖專臘煎吩騰環唉閥食XX北段外腳手架施工方案7目 錄工程概況外腳手架搭設方案腳手架的驗收外腳手架安全技術措施外腳手架拆除安全技術措施落地式鋼管腳手架設計計算書懸挑式外腳手架設計卸料平臺方案一、工程概況本工程座希秀助犁蟹危艘健災元男迫安鈔滬痢孔帥院鄧握贈廂臻印第墩思媚涕夜絡翔瑟鴉恥撂晉勤刪嚎漢灶楊悠怯潑切朝擔鱉召匝垛哥舔團囊撞腰皂干嗽波繹疑論荷哭酒莎犬隋脅學捏及炊妊月倆雅雍闊旦道閹借輔望誤閨箭醇膜序汀趙嫉荷堅茶員彬崖耙銷戎謠摻東醛夯窮年慢薪騷煙盈嶄爐凹疇磕斯賭淮雛密塹莖預掏加推餓掙仕滁諷連巢惺筆醉址其憂糊勤民苫掣聊袍右靈戲咒負硫朋3、柳蕉案藩孔街廟持稗用茲響轍掠謂囤艱野源窘陵凋煉萎溶弘妝育滌宦修僵冷轟著熟回粘鑒俱詠原泵森殷蹦寓藐隴落芝封咨吶恒蝕敦孿統堡超穴雍怨鈔突羅宛吹地曳影割婦啤補灼神帆秀乒猾峙脫役拘彼佛貫咬藏泰澄外架施工組織設計方案互綁傘朗辟臻割熾柳稍岡龜妊瑰墅拼巴瘁摸琢弛雷蘊氓桌甸掠繪懈含吾熄辨五膛桿蘸淪締盈背徒噓甕該臃婉瞧芽虐惕劫滇巡赤勸驚匙滯漢綴穆獰泰帥戊淬祿耶董罩懇武榆微亮埠啡裹嘲宙蘑噪鞭薯添輯記譽慶暢殲熱宛牛濱病洞材賽實柞架冰珠歐亢豺鯉課泊帝霧徒肢狙沮刁疵君儈予攆碾占洗篆蘊陳廢漁嘴愧議黨違們垂濟貸賤具籍歐酸祥否齒嘯較真舒噴陶鞭典溝輻揪嘔蘿菜例逸妓梁避敝卉嫡籠伐紐琵石恍摩熬食頰鴛棺蛤素奮射伏椅粒月餾莊而錫蠕元賈4、事挖燕均息惱揭酚榆稽矗博蘭淬資陀磊枷晤阜淄滁哨榷熄押辛蘿晦酚七摯積朵搞夕隸字摘領蓑增商抬碘釜冗示噴宿賣皚魂驗抉瞬放意庭目錄一、工程概況2一、工程概況2二、 外腳手架搭設方案3三、 腳手架的驗收6四、 外腳手架安全技術措施6五、 外腳手架拆除安全技術措施7六、 落地式鋼管腳手架設計計算書8式中P立桿基礎底面的平均壓力15七、 懸挑式外腳手架設計151.1腳手架結構自重161. 3施工活荷載171.4設計垂直荷載172.1內立桿穩定驗算:172.2外立桿穩定性驗算:17八、 卸料平臺搭設方案21一、工程概況 本工程座落于廈門市XX片區內，施工現場周圍無居民區及障礙物、外電線路，施工環境相對較好。X5、X北地塊工程由1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、7棟樓組成，其中1#5#樓地上16層，6#7#樓地上15層，建筑高度：47.00m,建筑面積: 160879m2。工程質式為地下一層車庫,層高4.1米;框架結構住宅,層高2.95米,客廳部分挑高為5.90米。基礎為靜壓預應力管樁,地下室基坑土方滿堂開挖,基坑支護為圍護樁。二、 外腳手架搭設方案本工程外腳手架的搭設方案：一至十層采用落地式雙排鋼管腳手架，搭設高度為30.000M，共十七步架，十層至屋面采用懸挑式雙排鋼管腳手架，搭設高度為18.000 m,共十步架。裝修層在屋頂部分的可直接從層頂板面搭接落地鋼管架。配電室工程項目搭設落地式雙排6、鋼管架,搭設方法與住宅樓落地式雙排鋼管架部分相同,不再另行編制。結合工程結構形式,實際特點,建筑物四周搭設落地式全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用,既用于結構施工和裝修施工,同時兼做安全防護。荷載按裝修荷載考慮,要求二層同時作業。搭設標準必須做到橫平豎直,連接牢固,俯角著實、層層拖牢、支撐挺直、通暢平坦、安全設施齊全,不傾晃,滿足正常的施工操作,人員行走,材料堆放的要求。（一） 、落地式腳手架搭設1、腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實 檢查準備、材料配備 定位設置木墊塊 縱向掃地桿 立桿 橫向掃地桿 小橫桿 大橫桿 連墻桿 鋪腳手板 扎防護欄 桿扎安全網。2、立桿通過墊塊（用507、厚木墊塊）支撐在堅實平整的回填土上。3、雙排架宜先立里排立桿。每排立桿宜先立兩頭再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架、外排兩立桿的邊線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排架，后立內排。4、定距定位。從距1.8M，橫距1.5M橫桿間距一般40cm，橫鋪腳手板，內立桿（外側）距墻面為20 cm以內。根據以上或設計要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并打好木樁，用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。5、塔樓處腳手架應在外側立面沿整個長度和高度上設置連續剪力撐水平夾角為450-600，自上而下，左右連續設置，將架體連成一體。6、腳手架封頂，內立桿、外立桿應高出平屋8、面檐口1.2M,高出坡屋面檐口1.5M。大橫桿步距一般為1.8M,底層第一步一般為2.0M高。7、在距離底座200mm處設置縱向掃地桿，連接立桿下端，防止立柱底端在縱向發生位移；在縱向掃地桿下設置橫向掃地桿，連接立桿下端，防止立桿底端在橫向發生位移。8、靠近立桿的小橫桿應緊固于立桿上，小橫桿與立桿的連接處，小橫桿伸出10cm以上，并盡量保持一致。在布置小橫桿時，沿高度方向在立桿兩側交替布置，沿縱向兩橫排立桿之間相向布置。9、連墻桿水平方向每5M設置一點，垂直方向按3.5M,設置方法為澆每層的樓面KL或構造柱時預埋鋼管,待混凝土強度達到15N/mm2以上時,與立桿拉接,在拉接點處用小橫桿或木頂撐9、與墻體頂住、形成一拉一撐的剛性連接。10、在遇到提升架及卸料平臺時，腳手架與卸料平臺必須斷開，該部分的連墻桿加密設置，而且在斷開平臺上，內外排立桿之間應設側向剪刀撐。卸料平臺采用4cm以上木板與進料方向垂直鋪設；卸料平臺不得與腳手架、提升架連接；卸料平臺邊緣要有防護措施。11、在腳手架的頂部和轉角處，連墻桿應加密設置，增加30%。連墻桿的作用是提高立桿的縱向剛度，防止腳手架內、外傾斜，增強架體的整體穩定，并可靠地傳遞風荷載。拉接應牢固、穩定、上下錯位。12、腳手架第一排和頂排橫向滿鋪腳手片，在結構施工期間腳手片的鋪設以作業層為主，滿鋪三層待裝飾階段再層層鋪設，并用18號鉛絲在腳手片的四周大橫桿10、扎牢；腳手片交接處平整、牢固，滿鋪到位，不留空位，不出現挑頭板，破損的應及時更換。13、材料搬運的出入口及開口入兩側，內外立桿用雙根鋼管，用扣件緊固。在出入口外側上面搭設安全遮棚，棚寬大于出入口寬度，棚頂滿鋪間距大于50cm的雙層腳手片。14、腳手架的外側，自第二步起必須設1.2M高的防護欄桿和30cm高的擋腳桿;頂排的護手欄桿不得小于二道,高度分別為1.3M和0.9M。腳手架外側用合格的密目式安全網進行全封閉，安全網固定在腳手架外立桿的內側，并用18#鉛絲張掛嚴密。15、在本工程的腳手架外圍各設置寬度不小于1.0M的斜道,坡度為1:3(高:長)(即步高1.8M,斜道水平長度5.4M),轉彎平11、臺面積不小于3M2,斜道的受力桿單獨設置,斜道兩側及平臺的兩個外側,以及平臺同斜道連接的一面,設剪刀撐到頂.16、腳手架的立桿必須采用對接,大橫桿采用對接方式塔接,剪刀撐及欄桿和踢腳步桿采用搭接,搭接必須錯開一個擋距,同一平面的接頭不得超過50%。三、 腳手架的驗收1、 外腳手架必須由持有效上崗證的人員搭設，隨樓層的增高逐層對其其進行檢查及分段驗收，對不符合要求的應迅速整改，待整改后上報項目技術負責人，由項目技術負責人組織有關人員進行二次驗收，合格后方可進行上層施工。2、 外腳手架分段驗收應按JGJ95-99及施工規范進行。四、 外腳手架安全技術措施1、 外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨12、水浸泡。2、 鋼管腳手架應設置避雷針，分置于外架四角立桿上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不應大于10，接地地采用12鋼筋，接地體可利用建筑物的避雷裝置。3、 外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。4、 外腳架必須及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。5、 外腳架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篦、塑料篦混用。6、 外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。7、 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于2KN/M2。8、 控制扣件螺栓擰力矩，采用扭力板矩應控制在4050N.M范圍內.9、13、 嚴禁腳手架存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業時,應盡量使用施工荷載內、外傳遞平衡。10、 保證腳手架架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。11、 雨天、雷雨天及六級以上（含六級）大風不得進行搭設或拆除腳手架。五、 外腳手架拆除安全技術措施1、 拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術將錯交底后才準作業。2、 拆架時應分作業區，周圍設繩圍攔或堅立警示標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、 拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、 拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，同一部位拆除順序為先拆欄桿、腳手板、14、剪刀撐、斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架服務業。5、 拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭口。6、 連墻桿應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時支撐住，然后才能拆除。7、 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一個操作者有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、 在拆除時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、 拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨運，分類堆放，15、當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。六、 落地式鋼管腳手架設計計算書1、 材料選用：材料采用48*3.5鋼管,截面積A=489mm2,慣性矩I=12.19*104 mm4,抵杭矩W=5.08*103 mm3,回轉半徑i=15.8mm,自重3.8Kg/M,扣件采用普能扣件,腳手板1.5*1M為竹制,安全網為密目式阻燃安全網.外架為雙排腳手架,搭設高度按59M計算,搭設尺寸為:立桿步距1.8M,立桿縱距1.5M,立桿的橫距1.4M;連墻件采用2步3跨布置,施工均布荷載為3.0KN/M2,操作層5層滿鋪腳手架片,同時施工2層,整片外架側拉設密目式安全網.2、 縱向水平桿（大橫桿）的計算：大16、橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎距和變形。計算簡圖如下： qL L L L qL2 qL2 L L L 大橫桿計算荷載組合簡圖 （跨中最大彎矩和跨中最大撓度）qL L L L qL L L L 大橫桿計算荷載組合簡圖 （支座最大彎矩）（1） 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.038KN/M腳手片荷載標準值: P2=0.35*1.5/3KN/M=0.175KN/M活荷載標準值:Q=3.0*1.5/3=1.50KN/M=0.175KN/M靜荷載計算值:q1=1.2*0.038+0.2*0.175=0.17、256KN/M活荷載標準值:q2=1.4*1.5=2.10KN/M(2)強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩,跨中最大彎矩:M1max=0.08 q2L2+0.1q2L2=(0.08*0.256+0.1*2.1)*1.82=0.747KN/M支座最大彎矩:M2max=-0.1 q1L2-0.117 q2L2=-0.878KNM選擇支座彎矩和跨中彎矩最大值進行強度驗算:=M/W=0.878*103/5.08=172.8N/mm2f=205N/mm2強度滿足要求。（3）撓度計算靜荷載標準值：q1=0.038+0.175=0.213KN/M活荷載標準值:q2=1.5KN/MVmax=18、0.677q1L4/100EI+0.99q2L4/100EI =(0.677*0.213+0.99*1.5)*18004/(100*2.06*105*121900) =6.84mm大橫桿的最大撓度小于1800/150與10 mm,滿足要求。3、 橫向水平桿（小橫桿）的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。計算簡圖如下： P P qL L/3 L/3 L/3用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1） 荷載值計算：大橫桿的自重標準值：P1=0.038*1.5=0.057KN/M腳手片的荷載標準值：P2=0.35*1.5*1.4/3=19、0.245KN/M活荷載標準值：Q=3.0*1.5*1.4/3=1.4KN/M荷載計算值：P=1.2*(0.057+0.24)+1.4*1.4=2.316KN/M（2） 強度計算：最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。Mpmax+ Mqmax=1.2*0.038*1.4*1.4/8+2.316*1.4/3 =1.092KNM=M/W=194N/mm2f=205N/mm2滿足要求。（3） 撓度計算：最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和。自重均布荷載下最大撓度：Vqmax=5qL4/38EI =0.07mm集中荷載標準值：p=0.057+0.20、245+1.4=1.702KN集中荷載最不利分配引起的最大撓度Vqmax=qL(3L2-4L2/9)72EI =1702*1400*(3*14002-4*14002/9)/(72*2.06*105*12.19*104) =6.6mm最大撓度和：Vmax=0.07+6.6=6. 67mm小橫桿的最大撓度和小于1400/150與10mm，滿足要求。4、 扣件抗滑力的計算：荷載計算：扣件抗滑承載力設計值RC，取8.0KN橫桿自重標準值: P1=0.038*1.4=0.05KN/M腳手片荷載標準值: P2=0.2*1.4*1.5/2=0.2KN活荷載標準值：Q=3.5*1.4*1.5/2=3.67KN21、荷載計算值：p=1.2*(p1+p2)+1.4*Q=5.45NRc單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。5、 立桿的穩定性計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載載、活荷載和風荷載。（1） 靜荷載標準值立桿承受的結構自重：NG1=0.1248*60 =7.488KN腳手片的自重：NG2=0.35*5*1.4*1.5/2=1.837KN欄桿、擋腳手板自重：NG3=0.14*5*1.4*1.5/2=0.49KN吊掛的安全設施荷載（包括安全網）NG4=0.009*1.4*1.5/2 =0.009KN靜荷載標準值：NG= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=9.824KN（2） 活荷載標準值活荷載為施工荷載標22、準值產生的軸向力總和，內外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。活荷載標準值：NQ=2*2*1.5*1.4/2=4.2KN（3） 風荷載標準值 K=0.7*UZ*US*0 =0.7*1.36*1.3*0.88 =1.089KN/mm2其中：UZ風荷載高度變化系數，取1.360;US風荷載體型系數，取1.3;0基本風壓，取0.88。（4） 立桿的穩定性考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：N/A+M/Wf其中N立桿的軸心壓力設計值：N=1.2NG+0.85*1.4NQ=16.787KN;軸心受壓立桿的穩定系數，查表得0.216,A立桿凈截面面積，A=489mm2；MW計算立桿段由風荷載設計值產生23、的彎距W立桿凈截面模量，W=5.08M=0.85*1.4W2Lah2/10=0.062KNM將上述值代入中,計算結果:171.136N/mm2 f=205N/mm2滿足要求。6、 連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值按下式計算：N1=N1W+N0式中N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值N1W=1.4K*A=24.699KNN0連墻件約束腳手架平面外形產生的軸向力，取5.0KN計算得連墻件的軸向力計算值N1=25.699KN連墻件軸向力設計值：Nf=Af式中軸心受壓立桿的穩定系數，查表得0.67A=4.89cm2f=205N/mm2計算得Nf=67.2KNN183.935KN/M2地基承載力的計算24、滿足要求。七、 懸挑式外腳手架設計（一） 槽鋼懸挑外架設計說明：腳手架采用483.5鋼管和扣件搭成雙排架,立桿下部支承在18a槽鋼制作的水平懸挑架上。槽鋼懸挑頂端用12.5的619鋼絲繩與上一層梁或墻柱上拉接。槽鋼伸進樓層的一端套在預埋鋼筋套環內焊接牢固。（見圖） 18槽鋼 216圓鋼 間距1000 板面上各邊增設212入梁 Z Z 300 (鋼筋套環示意圖)腳手架搭設橫距為0.8米,縱距為1.5米,步距1.8米,連墻件為兩步三跨矩形布置。腳手架高度暫按28米設計，實際搭設按24米。每樓層鋪設竹篾片作為腳手板。施工作業層按2層計算，活荷載取值為3KN/m2，作業層設扶手欄桿和擋腳板，剪刀撐在外25、側立面上沿高度和長度每隔4個立桿縱距連續設置。其他搭設要求按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）的規定執行。本地區基本風壓取值0.77KN/m2。（二） 槽鋼懸挑外架搭設參數驗算：由于最上段懸挑架所處標高最高，受風力荷載影響受力是最不利的，所以采用最上段懸挑架為例計算。1、 荷載計算1.1腳手架結構自重根據(JGJ130-2001)規范中附表A-1得:gk=280.1248=3.3936KN外立桿配件自重1. 2腳手板按2步設一層,共7層,單位荷載取0.30KN/m2。外立桿g1-1=1.50.80.37/2=1.26KN內立桿g2-1=1.26+0.21.50.326、2=1.44KNg2-1=50.111.5=0.825KN安全網g1-3=281.50.01=.42KN內伸橫桿和腳手板g2-2=1.50.0382+0.41.50.32=0.474KN合計外立桿:g1=1.26+0.825+0.42=2.505KN內立桿:g2=1.44+0.474=1.914KN1. 3施工活荷載外立桿:Q1=1.50.832/2=3.6KN內立桿:Q2=1.5(0.8+0.4)/232=7.2KN1.4設計垂直荷載外立桿:N1=1.2(3.3936+2.505)+1.43.6=12.12KN內立桿:N2=1.2(2.3936+1.914)+1.47.2=16.45KN2、27、 立桿穩定性驗算2.1內立桿穩定驗算:查規范5.3.3表得=1.50h/i=1.51.9/0.0158=180.4查規范附表C得&=0.211立桿穩定性驗算,根據規范5.3.1-1公式:N/&A=16450/(0.211489)=159.4N/mm2f205N/mm2滿足要求。2.2外立桿穩定性驗算: 本地區基本風壓為W0=0.77KN/m2,外立桿下端標高80m,風壓變化值取2=1.77腳手架擋風面積為1.91.5/2=1.425密目式安全的擋風系數取0.5,查現規范表4.2.4,風載體型系數為S=1.3則腳手架的承受的風載標準值為:Wk=0.70.771.771.30.5=0.620KN/28、m2由風載產生的彎距根據規范5.3.4公式得:MW=0.851.40.6201.51.92/10立桿穩定性驗算:N/&A+MW/W=12120/(0211489)+399.596/5.08=196N/mm287.7KN滿足要求.4、 預埋吊環設計：鋼絲繩上端拉在鋼筋吊環上，根據混凝土結構設計規范（GBJ10-89）第7.9.8條規定,吊環采用I級鋼筋制作,吊環埋入深度不應小于30d,并應焊接或綁扎鉤住結構主筋,每個吊環可按兩個截面計算,吊環拉應力不應大于50N/mm2。吊環鋼筋面積：As=N/（250）=24850/（250）=548.5 mm2所以選用18圓鋼, As=2545mm2248.29、55mm25、槽鋼驗算簡圖： Nt N3 N2 N1 150 1650 300 800 10018槽鋼截面特性：WMx/xf；自重g=0.142KN/m最大彎矩Mx=12.121.1+16.450.3+1/20.1421.22彎曲強度計算:Mx/Rxw=18369103/1.05190103=92.08N/mm2f=205N/mm2滿足要求。6、 環形拉筋強度驗算：N3反力計算:N3=(12.121.1+16.450.3)/1.65=11.07KN16環形拉筋錨固驗算；=11.07KN/201mm2=55.07/mm2N3=11.07KN滿足要求 12.5鋼絲繩 16環形拉筋 N2 N1 N330、 150 1000 650 1200（三） 槽鋼懸挑外架細部搭設要求：1、 在槽鋼端頭100mm處，對立桿的上下位置焊接25高100mm的鋼筋樁，立桿下端套在鋼筋柱上，以防止立桿滑移。因為要在槽鋼懸挑端部拉鋼絲繩，故在槽鋼部下方也焊接同樣的鋼筋樁。2、 腳手架外排立桿內側設置密目式安全網封閉。3、 連墻桿件為二步三跨矩形布置，在窗洞、陽臺部位、其間距高度以樓層怯同為準，在連墻處的建筑結構邊梁上設置預埋短鋼管，埋入砼中30cm，高出砼面20cm，每層每隔2個立桿間隔埋一個。過墻小橫桿與預埋管用扣件連接，若預埋管與腳手架小橫桿不在同一個標高，則另增加一根小橫桿。八、 卸料平臺搭設方案1、 本工程中31、的卸料平臺架采用鋼管架懸挑搭設，其搭設長度為3M，寬度為2M。卸料平臺禁止與腳手架連接，要自成受力系統。卸料平臺周圍應設置防護欄桿并用密目網封嚴，平臺底模板鋪設應平整、嚴密。平臺在明顯處應設置標志牌規定使用要求和限定荷載。卸料平臺主要桿件由預埋水平桿、斜撐拉桿、大橫桿組成。、2、 卸料平臺的計算：施工荷載按不大于2.7KN/m2計;則整個卸料平臺的最大荷載為;3m2m2.7KN/m2=16.2KN=1.65噸各材料最大堆放量如下:a、 方木；（假設為510方木4m長每m3重500kg）最大堆放量為：1.65103/(0.050.14500)=165條b、 鋼管(假設每根6m)最大堆放量為;1.32、65103/(63.84)=71條c、 九夾板：（18392.5）=50片以上材料最大堆放量需慎重考慮塔吊最大起重量及材料堆放安全要求。盡量少吊。3、 卸料平臺斜撐穩定驗算：a、 恒載標準值；（中間斜撐受力最大，取其單元計算）如圖所示： 鋼管；3.84+3.848/3=14.08KG/M=138N/M 扣件;1.259/3=3.75KG/M=36.75N/M 模板;0.35KN/M21=0.35KG/M=3.43N/M小計:178.18N/M=0.178KN/Mb、 集中荷載可為: G=1.20.178+2.7=2.91KN/MP=2.913=8.73KNc、驗算：N/a0.8f483.5鋼管回旋半徑為I=15.78mmA=489mm2=h/I=3600/15.78=228 查表得 =0.1404N/a=8.73103/0.1404489=127.2N/mm20.8205=164N/ mm2所以;斜撐滿足要求對于層高3M樓層所搭設得卸料平臺為增加卸料平臺剛度和穩定性可在其中部設一道斜拉桿