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1、正本58940航運交易市場腳手架工程室內及外腳手架施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 一、 腳手架施工方案編制說明：本工程為框架剪力墻結構，為了總體的順利施工，地下室部分和主體框架及核心筒結構都需要支護模板，進行混凝土澆筑，整體結構外墻需要砌筑及裝飾和玻璃幕墻，需要支護室內支撐和外腳手架進行施工，特別編制腳手架和模板施工方案。二、 工程概況：1、 工程名稱：xx航運交易市場南側項目；2、 工程地點：xx市xx；3、 建筑面積：589404、 結構形式：現澆商品混凝土框剪結構；5、 建筑層數：建筑物分為地下三2、層，地上三十六層。6、 建筑總高度：145.8m.7、 自然條件：（1） 基本風壓：W0=0.65KN/（2） 基本雪壓：S0=0.40KN/（3） 基礎持力層為中風化輝綠巖。（4） 場地標注凍土深度：H=0.7m8、 荷載：（1） 構件配件重（包括安全網，模板，配件等）；（2） 建筑物重（砼、鋼筋等）；（3） 活荷載：現場施工人員，施工設備與機械，風、雪等。三、 腳手架的分類：1、室內腳手架，對梁、板進行模板支護用的腳手架，（又稱為支撐），采用架設型式為滿堂紅腳手架。 2、外腳手架，工程建筑施工中采用雙排，一般采用一次性上拔到屋頂，因為有規定高度不超過50m，本工程采用二種類型。（1） 落地3、式外腳手架，見附圖（一）（2） 懸挑式外腳手架，見附圖（二）3、本工程采用建筑施工扣件式鋼管腳手架，架桿的外徑=48mm，壁厚=3.5mm焊接鋼管。4、立桿，中小橫桿，大橫桿及斜拉支撐，剪刀撐鋼管采用2.26.5m長度為宜。一般在采用之前需要認真檢查驗收，有彎曲，裂痕，缺陷和不合規范要求的鋼管一律不允許進入現場，扣件要光滑，無裂縫，螺紋無銹痕，脫絲完好，凡是有一處損壞不符合規范要求的，一律清除不允許進入施工現場。5、外腳手架護欄用鋼管，整體外側滿布小扣密目安全網。6、對材料要求：（1）鋼管采用48，材料要符合普通碳素結構鋼技術條件GB-700-79中的A3鋼的技術條件。材質符合YB242-634、中的甲類，軟鋼管符合GB3092-82中的普通鋼管的規定。（2）、扣件有直角扣件和旋轉扣件，對接扣件，應該符合JBJ22-85鋼管腳手架扣件的規定，材質應該符合GB-78-67可鍛鑄鐵分類及技術條件中KT-33-8的技術條件。（3）、扣件的附件（T型螺栓，螺母，墊圈）所采用的材料必須符合普通碳素結構鋼技術條件（GB-700-79）中的A3規定。螺紋要符合普通螺紋（GB196-18）的規定。墊圈要符合墊圈（GB96-76）的規定。四、腳手架的設計與說明：1、室內腳手架設計中采用標準一般為：用于本工程腳手架鋼管采用標準483.5L（長） 2、主體結構工程建設中樓板最大厚度為200，梁最大尺寸KL=5、500mm1000mm，地下剪力墻厚度為550，地上為300，柱最大尺寸為650700.3、設計鋼管支撐間距構造要求： 模板下立頂柱，采用鋼管48支撐，安裝平直度要求在一條直線上，主樓高度每層均為3.9m,有梁部位均為3m范圍，地下三層及地上三層公建樓層高度5.1m,按規范構造要求必須在距地面200-500高度處設置一道掃地桿（其中地下接地層或回填土層夯實后均需要設置方木或厚板墊在鋼管腳下，保證支撐不下陷，滿足支撐吃力，強度要求）。中間層每1600-1800需要設置一道拉桿，縱橫向需要與立頂柱支撐相交，扣件扣緊并且張拉牢固，同時超過3根立頂桿支撐時雙向都要增設剪刀撐或斜支撐。以增加立頂桿的支撐6、強度，剛度和支撐的穩定性，并且必須確保支撐上模板牢固穩定，確保建筑結構中混凝土澆筑的構造要求。4、 室內扣件式鋼管腳手架計算(1) 現澆砼板鋼管腳手架立桿穩定計算鋼管腳手架主要是驗算其穩定性，可以按照兩端鉸結型式受壓構件簡化程序進行計算，其構造為扣件式搭接連接。 計算時考慮到立桿本身存在彎曲，扣件偏差和荷重的不均勻性，可以按照受壓構件來進行處理：受壓時，長細比入=L/i=L/1.59式中：L計算長度，取橫桿的步距長 N=A2f N軸心受壓鋼支撐容許荷載 軸心復壓構件的穩定系數 A2套關節面積（mm） f鋼材承壓強度設計值，取215Mpa橫桿的強度和剛度驗算：當模板直接安裝在橫桿上，橫桿受到均布7、荷載作用，頂端橫桿上放穩檁條，檁條上放模板，則橫桿承受的荷載為集中荷載，把欄桿當作連續梁進行計算，其抗彎強度和撓度可以近似方法進行驗算：均布荷載作用下：max=Mmax/W=(qL)/(10W)fmax=(qL4)/(150Ej)在兩點集中荷載作用下:max=Mmax/W=(FL)/(3.5W) fmax=(FL)/(55Ej) 式中：q均布荷載（N/）F集中荷載（N）L立桿的間距（）f鋼材的強度設計采用值，f=215Mpa容許撓度，=3在本工程中，取一個有代表性的結構在施工中，模板鋼管支撐進行驗算，并且依據計算結果進行模板支撐施工。已有一個跨度54002800，板厚=200得：模板支架的荷載8、:鋼模板及連接件鋼楞與其它配套自重 750N/鋼管支架與自重力 250 N/新澆砼重力 5000 N/施工荷載 2500 N/合計 8500 N/每根立桿承受的荷載為1.898500=16065N鋼管483 A=424 mmi= 采用鋼管立柱其受壓應力=N/A=6065/424=37.9N/ mm計算鋼管支柱受壓力作用穩定性=L/i=L/15.9=94.3查鋼結構設計手冊附錄三，得 =0.594則=N/(A)=16065/(0.549424)=69.0N/ mmf=215N/ mm按設計考慮，每個單元為1000間距設一根即能滿足施工，但本工程采用一律按規范施工方法，即1000鋼管立柱，采用雙向9、水平支撐，上下可布置垂直剪力支撐以供滿足鋼管支撐穩定，牢固可靠性。（2）梁下模板支護鋼管立頂柱計算（選擇一處需要檢驗部位），現進行選擇本工程中一處框架最大梁KL=650(寬) 500（高）5400（跨長）計算。現澆梁砼自重：W1=0.651.20025000=19500N鋼管自重：W2=(41.2321.541.2) 42410-67.81104=616.0N鋼模板與連桿重：W3=750N/(1.20.40.751.22)=1710N施工荷載W4=25000.651.2=1950W=W1+W2+W3+W4=23776.0N 鋼管支撐力：483.0鋼管立柱An=4.241022i=15.95mm10、Lo=.L=0.771500=1155=L0/i=1155/15.95=72.4查鋼結構表得： =0.729代人式中得：=N/A=22876/0.729424=74.0N/2f=215N/2 鋼管支撐力設計荷載值計算：歐拉臨界荷載=0.31/(100i)=0.31/（1000.01595)2=0.12公式：腳手架為空間體系，為計算方便簡化為平面力系：KN=Anfy+(+1) /2-N立桿設計荷載K=2鋼管附加影響系數，考慮管子平直度，銹蝕因素；fy立桿的強度設計值歐拉臨界應力值0.3（1/100i）L0底層立桿有效計算長度，i立桿截面的回轉半徑L0/i底層立桿的長細比An鋼管立桿凈截面面積計算11、長度系數，取0.77以上數值代人公式中得：N= (4.24102)/2 170+（1+0.12）359.4/2-KN其計算結果滿足鋼管支撐穩定要求梁荷載23776.0N桿設計荷載30405.9N即23.8KN30.4KN結論：按常規施工時，梁下支撐水平間距1.0m時，在實際工程中采用立柱鋼管支撐，有的截面為483.5更可靠安全。（3） 腳手架計算：外腳手架分為兩個類型，第一種為落地式，第二種為懸挑式，因為限制架設高度，當高層建筑物超過限制腳手架高度時，需要進行懸挑式腳手架架設。第一種型腳手架作用在腳手架上的核重包括：、腳手架結構自重：（鋼管腳手架按0.30KN/計）。對大小橫桿，大小立桿都必須12、按實際應用結構梁計算。、活荷載:(可按均布荷載3.5KN/采用，包括施工人員、材料堆放，如沙漿桶、槽、工具、跳板鋪放等)、風荷載：W=W0KK2,式中W0基本風壓，K體型系數，在本工程中采用0.6，K2高度變化系數，按荷載規范值選用。砌筑工程腳手架參改值腳手架立桿大橫桿步距操作層小橫桿間距剪力撐連墻桿內立桿墻距橫距縱距單排1200-15001200-14001000與地面交角45-60，設在外側，雙跨內隔15m左右，端部雙跨同時設根據建筑物需要一般二步三跨雙排300-5001000-15001200-15001200-18001000腳手架計算公式如下：1、 簡支梁計算：公式：Mmax=(1/13、8)qL v=(1/2) qL =(5 qL4)/(384Ej)2、 按雙跨連續梁計算Mmax=0.125 qL v=0.625 qL =(0.52 qL4)/(100 Ej)強度值：m=W/nf =vs/bIfv 式中：Mmax作用在腳手架上的最大彎矩；V作用在腳手架上的最大剪力；腳手架上的撓度；q作用在腳手架上的荷載，如存在集中力時需要疊加計算；L腳手架的跨度E彈性模量I材料的慣性矩m 最大彎矩應力值最大剪力應力值s腳手架的截面面矩b腳手架的截面寬度fmfv抗彎抗剪設計用值受彎構件容許撓度3、 腳手板：用木板或鋼制腳手板時允許荷載值（放在腳手板上的荷重），因為本項工程中用的抹灰量比較常用方14、式通用，不必再重復計算。4、小橫桿計算：小橫桿按支撐在大橫桿上單跨簡支梁考慮，現按實際操作中放在腳手板抹灰槽、人員、工具等。例：（計算小橫桿）鋼管上腳手架自重q 1=0.3KN/施工人員與工具，材料q 2=3.5KN/風荷載等q 風=0.4KN/ 建筑體型系數K=0.6 高度系數K2：=1.0q=q1+q2+qf風 =0.3+3.5+0.60.61=4.16KN/mMmax=1/84.161.22=0.75KN.mV=1/24.161.2=2.5KN=(54.16101.2410004)/(3842.110512.19104)=44f滿足強度要求2、 大橫桿計算：大橫桿受小橫桿傳來的集中荷載，15、它支撐在立柱上，視大橫桿長度不同，一般按兩跨或三跨連續梁計算，求出最大彎矩值Mmax或最大剪力值Vmaxa 、梁跨計算公式Mmax=0.333FLVmax =1.33F式中:F小橫桿傳遞集中荷載L1大橫桿計算跨度b 、三跨連續梁計算公式Mmax=0.267FL1Vmax=1.267Fmax=1.883（FL13）/(100Ei)式中：符號同上用在實際工程中實際情況，大橫桿按三步計算如下：Mmax=0.2672.51.4=0.91KN-MVmax=1.2642.5=3.17KNmax= 1.883(2.510314003)/(1002.110512.19104)=2.68mmf滿足結構強度要求316、 立桿計算:立桿傳承大橫桿荷載，按壓桿穩定計算，分別驗算立桿內和平面外的穩定性。a 、彎矩作用在平面內的穩定性按下式驗算：N/(A0)+(Mfc)/(WjiFm)fcb 、彎矩作用平面外的穩定性按下式計算：N/(A0) fc式中：N大橫桿傳給立桿支座反力，并包括立桿穩定截面以上的自重力。縱向彎曲系數，由=L0/I值查附表求出。其中L0立桿的計算長度等于大橫桿之間距離h,即L0= h,當作用于平面外，按每隔3步架設一連桿考慮，L0=3h,均按兩端鉸接考慮。i 截面回轉半徑 i=d/4 d為半徑A0截面凈面積M截面計算彎矩 M=NeN大橫桿傳給立桿的支座反力e 0計算偏心距，近似為e 0=（d 17、1+ d 2）/2d 1立桿的直徑d 2大橫桿的直徑fc 立桿受到壓力時計算值fm 立桿受到彎曲時設計計算值Wji立桿驗算時截面凈抵抗矩，圓形時采用查表483.5 Wji=5.08103計算舉例：、計算彎矩作用平面外的穩定性（即不組合風荷載）； i=d/4=l0/i=1500/1.59=94.3查鋼結構設計手冊附錄三=0.594代入公式得：N/(A0),有計算式N=3.17KN則：（3.17103）/（0.594489）=11KNf結論：外腳手架受力穩定，滿足施工要求。b 、計算彎矩作用平面內的穩定性（即組合風荷載時）采用公式：N/(A0)+（M fc）/( Wji fm)其公式采用：fc= 18、fmM=0.851.4Mwk=(0.851.4kLah)/10其中：k=0.72s02=1.0s=1.00=60KN/代入公式得：M=0.851.4（0.70.594601031/1061.21031.52106）/(105.85103)將M值代入計算得：N/( A0)+(Mfc)/(Wjifm)=11+1400=1411N/f結論：外腳手架受力穩定，滿足施工要求。四、 室外懸挑腳手架計算 : （一） 扣件式鋼管腳手架：主要是鋼管和扣件組成，采用鋼管48，=3.5.整個腳手架系統由鋼腳手板（或竹），小橫桿、立桿和剪刀撐，拉撐件以及連接扣件組成。（二） 荷載傳遞：腳手板（跳板）小橫桿大橫桿立桿底19、座基礎（三） 計算公式KN=AnN立桿的設計荷載K2，附加系數fy 立桿強度值歐拉臨界應力值0. . 底層立桿的有效長度， .0=.i 立桿截面的回轉半徑 ./i 底層立桿長細比An立桿的凈截面面積計算長度系數 取=0.77（四）安全系數：因為施工中有超差，誤差，安裝作業等超載影響。安全系數 K=1+ h 根據立桿設計荷載求出的腳手架最大安裝高度a 常數 取200（五）本工程根據生產實際，計算如下： 1、 操作層荷載計算: 腳手架上操作附加荷載值2700N/ K動=1.2（動力系數） K超=2(超載系數).=腳手架自身重力1.5（2+1/2）38.4=144N,每一跨間自重加配件重10N/個120、6=160N加上剪力撐桿重.=2.55m q 剪=2.5538.4=98N(1) 總計操作層重：W1=21.2(2700+300)=7200N/(2) 非操作層荷載：每跨腳手架面積S=1.51.8=2.7每層荷載W2= =285N/(六)立桿設計荷載計算：鋼管截面特征：An=4.893102i=15.78.=0.771800=1386=h 0/i =1386/15.78=87.83歐拉臨界應力= E/=210000/87.83=269N/=0.3（)=0.3/(1000.01578)=0.12 設計荷載N= -170269 =33300N=33.3KN(七)安裝高度七層（27.330m）時安全21、系數：設操作層為一層，搭設為七層時，計算鋼管受力情況S每根立桿受荷載壓面積：2.16/2=1.08N1.087200+2859=10546.2N=10.55KN33.3KN實際K=33.3/10.55=3.16(安全倍)（八）根據航運交易市場南側地塊工程項目正負零以上三層樓板進行腳手架懸挑，懸挑節點有下列三種情況計算：（插懸挑節點圖，節點圖）1、設工字鋼支點間距4.0m如果工字鋼二跨，L=8.0m 2、設工字鋼支點間距3.5m如果槽鋼二跨 L=7.0m 3、設工字鋼支點間距3.5m 如果槽鋼二跨 L=6.0m計算上三種情況下工字鋼彎矩：（按影響線計算）計算（1）當二跨時，工字鋼L=4m2=8m22、三個P值同時移動的系數值：X(m)0.52.03.54.0影響線值0.13230.06770.01720.20310.06320.0516-0.00600.00510.09600000.21720.31790.08150Mmax=0.3179PL=1.342T-M計算（2）當二跨時，工字鋼L=3.5m2=7m三個P值同時移動的系數值:X(m)0.251.01.52.0影響線值0.13230.06770.01720.19760.08030.05160.06320.20310.05160.0860000.21720.32950.3179Mmax=0.3295 PL=1.22 T-M計算（3）當二跨23、時，工字鋼L=3.0m2=6m三個P值同時移動的系數值:X(m)00.51.01.5影響線值0.000.203100.13230.203100.19760.104600.2031000.20310.33540.30220.2031Mmax=0.3354 PL=1.062 T-M按3.5時M=1.22 T-M取工字鋼18I G=22.99kg/m Wx=152.2, 取18I18Ia G=20.17 kg/m Wx=141.4=M/W=1.41.31.22105/152.2=1458.9kg/2 工字鋼經過計算取雙跨，每跨為3.5m2=7.0m可以滿足要求。2、 計算節點：（1） 工字鋼受力1424、工字鋼自重q=16.88kg/N Wx=101.7cm3公式：Mx= =/.P作用x=0.7m時，Mc=0.4123/2=0.618T-mMB=pab(1+a)/2=p0.71.61+0.7/(22.3)=0.44 T-M0.95 T-M(跨中彎矩大，取大值)則工字鋼承受彎矩應力：=1.41.30.618105/101.7=1106Kg/2(滿足構造)通過以上三種計算，實際用18工字鋼懸挑并間距大5m,1.8m工字鋼受彎矩力（略）（2） 轉角支撐鋼管受力：RA=(pb2/2)(3-br)=(1.0551.6)/(22.3 )(3-1.6/2.3)=0.588TRA=(1.055+0.588)325、/2=2.47TR76=2.47/cos42.6130=3.36T選76鋼管=5 F=1115mm回轉半徑：I =3.397/25.16=135.02 =0.379=3.361.41.2/(0.3791115.27)=133.6Kg/21700Kg/23、 計算節點：Mc=pab(3-)/2=1.0550.72.5(3-2.5/3.2)/(22.3)=0.5T-M當每跨承受3個P值時Mc3=0.53/2=0.75 T-M(只計算跨中值)則工字鋼承受彎矩應力：=1.41.30.75105/101.7=1342.2Kg/2（滿足構造）選83鋼管 =5 F=12252回轉半徑：I=4060/27.626、3=146.9=0.319RA=(pa/2)(3-)=(1.0552.5)/(22.3)(3-2.5/3.2)=0.714TRA=(1.055+0.714)3/2=2.654T=(2.6541.41.1103/sin37.985)/(0.31912.25) =1699Kg/1700Kg/(滿足構造)4、計算節點詳圖Mc=pab(3-)/2L=1.0550.7/(21.4)(3-0.7/1.4)=0.23TmRA=1.5P3/2=1.51.0553/2=2.375T選50鋼管 =5 F=7.07工字鋼受彎矩力 （略）鋼管受力：回轉半徑： i= =1980/16=123.8 =0.4375 = 527、腳手架懸挑部節點以上荷載：按25m高度分節計算：橫桿=349（kg）(2) 立桿=387（kg）(3) 扣件=154（kg）(4) 腳手板=308（kg）(5) 安全網=18.75（kg）(6) 作業層施工荷載=238（kg）(7) 兩步同時作業荷載=476（kg）(8) 風荷載=1313（kg）(9) 架體荷載=1693（kg）根據以上幾種節點計算，14以上工字鋼受彎矩力（略）依據國家相關的腳手架搭設規范和建設部建筑管理公司規定建筑施工安全檢查標準實施指南規定：懸挑腳手架，將全高的腳手架分成若干段，每段搭設高度不超過25m.為了確保本工程項目安全順利進行，懸挑腳手架部分具體做法如下：1、 28、限制搭設高度在25m以下；2、 設置Q235，18工字鋼做懸挑梁，支點間距為1.5-1.8m,轉角處增加斜支撐鋼管（50-76）3、 型鋼懸挑梁與結構樓板上向外懸挑，懸挑梁錨固采用Q235-16圓鋼作U型拉環錨固，U環預埋置混凝土樓板底層鋼筋下，U型環口朝上出樓板面30，并將U型環底部增加2根長0.7m0.8m14鋼筋綁扎置樓板鋼筋上牢固，每根懸挑梁兩個錨固點，錨固點間距0.8m0.9m。（見附圖一）4、 懸挑梁受力點比例為：1.6：1（見附圖二）5、 計算Q235-16圓鋼錨環抗拉強度：(883.14)4205=164787N受力點比例：（1647871.6）/(294581.0)=9(倍)29、滿足需求。五、 腳手架的搭設順序和拆除順序：1、 搭設順序：（1） 腳手架施工中，要粗算用料數量和鋼管腳手架的規格、種類、扣件與配件，確定好建筑物外墻和內墻用材。（2） 根據建筑物的外觀、地形特點、搭設位置要做好外墻施工條件準備工作，找好計算長度進行外墻雙排腳手架搭設劃點工作。（3） 搭設外墻腳手架時，順序分層，首先進行下層鋼管連接，把縱向大桿和橫向大桿立穩，扣件安裝牢固，由下層向左右方向延伸，剛剛起步時有必要時需要設立斜桿進行初始穩固加固，保證腳手架、縱向立桿和橫向立桿初始穩定牢固可靠。再進行向高一層搭接，但是，同樣必須保證再分層次平行延伸，絕對禁止單獨向高出不分層次上拔安裝。（4） 根據工30、作臺架設需要，安裝好位置，必須架設短桿鋼管（小橫桿），必須將底一層全部安裝扣緊牢固，經過檢查驗收后才能向縱向進行上拔一次安裝。（5） 檢查底座（下層）木墊塊，掃地橫桿牢固、穩定、可靠。尤其是地面回填土夯實程度，保證木墊塊不下沉。（6） 外墻腳手架鋼管架設時，在轉角處必須增設穩固立桿措施。（7） 對剪刀撐，橫向支撐應隨立柱，縱橫向水平桿等同步施工，保證整體穩定性。2、 腳手架的拆除順序：（1） 鋼管腳手架拆除進行前必須召開現場有關人員安全技術交底會。（2） 提出拆除順序和辦法，必須遵守先上后下分層分部拆除工作，如：分段拆除，整體拆除，有計劃有組織施工程序進行。（3） 拆除鋼管腳手架必須嚴格分工，31、專人拆除扣件，專人傳送桿件和配件，嚴禁下層有人出入禁區。（4） 不允許拋投、亂扔、堆放有序、分類分堆。（5） 腳手架由上向下運送過程，有必要時須按搭設臨時集中工作平臺或傳送通道，由一處或分幾處集中傳運，不允許由空中拋下，集中場地需要設立專職安全檢驗人員，監控高空作業安全，地面施工人員通行安全。（6） 拆除腳手架過程中，集中調動，由專業技術負責人員同一指揮進行。3、 其它方面：（1） 與建筑物連體架設橫桿，保證安全同時，要增設錨固措施。如:增設6-8鋼筋（或8#鐵絲線）埋入砼澆注體內，以備外墻腳手架搭設工作臺，上料臺，橫桿連件的錨固作用。（2） 隨著建筑物的砼澆注增高，需要增設操作平臺，斜坡道，32、臨時進料口等，需要埋設埋件或鋼筋，按規定要求與鋼管綁扎牢固，焊接牢固。六、 腳手架的安全注意事項：1、 電源線和避雷措施等各種電線不能直接與鋼管架上纏繞，電線和電動設備必須與腳手架接觸時，要有良好的絕緣措施。防雷設施符合有關規定。2、 防護由于采用木橋板，尼龍安全網等易燃品，因此在點焊時要注意火星引燃，并要避免在腳手架上吸煙。3、 風、雪、雨天施工，六級風以上不得進行高空腳手架的搭設、拆除作業。4、 嚴禁腳手架上設纜風繩，搭設三角架，堆放預制構件或其它重物。5、 凡參加架設的施工人員，要嚴格執行高空作業的安全規程和要求，凡達不到的人員不準參加作業。6、 腳手架的各種預埋件，在埋設前，要認真檢查33、，合格后方可使用，埋設的位置，尺寸要準確，不準任意改動，避免因質量和位置的不準，造成事故。7、 腳手架隨主體施工，超高樓面的自由高度，最高不得超過施工層，在施工層下的腳手架，必須與墻體及時拉結牢固，避免因腳手架失穩造成事故。8、 腳手架的維護，日常應設轉讓負責檢查架子的變化情況，發現問題和有松動處，要及時緊固。9、 在主體施工時，吊運傳遞架設材料，要有專人負責指揮，注意不得碰撞腳手架，在超出樓面的架子上端要設有較明顯的標志，使開吊人員作業時，清晰、明了，作業人員容易辨別。10、 腳手架每三層設一道兜網，要設專人及時清理施工雜物，保持清潔，方便施工，防止架子和網上的雜物墜落傷人。11、 要遵守紀律，聽從指揮，不準在架子上說笑打鬧和亂拋東西，以免傷人。12、 施工活載取值：施工活載按250kg/，施工過程中不得超載使用腳手架。七、 本項工程中使用規范：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）(J84-2001)2、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80)3、冷彎薄壁型鋼結構技術規范（JGJ18）4、鋼結構設計規范（JBJ17）5、鋼管腳手架扣件技術規范（GBJ22-85）6、組合鋼模板技術規范（GB50214-2001）