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1、農遷房節能改造工程安全通道防砸蓬搭設施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、編制依據33、其它文件4二、工程概況4安全通道設計4三、施工準備53.1技術準備53.2.現場準備63.3 材料準備63.3.5多層板：采用18mm厚竹膠板或者多層板。63.4 人員和技術培訓6四、施工組織和計劃64.1、工程進度計劃64.2、勞動力計劃64.3、材料計劃7五、安全通道搭設方案75.1 安全通道總體設計概況75.2、 搭設計算參數75.2.1、搭設高度：最高6m；7六、安全通道搭設構造要求76.1 立桿762、.2 縱向水平桿86.3 橫向水平桿96.4連墻件96.5剪刀撐96.6防砸蓬搭設10通道搭設后平面效果圖116.7安全通道搭設116.8斜道立面布置示意圖附后。126.9、安全通道安全防護136.10安全通道檢查驗收13七、安全措施147.1 材質及其使用的安全技術措施147.1.2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。147.2 安全通道搭設的安全技術措施147.3 安全通道安全技術措施147.4 安全通道拆除的安全技術措施147.3.7每天拆架下班時，不應留下隱患部位。15八、文明施工15九、安全計算159.1參數信息:169.1.2.活荷載參數169.1.3.風荷載參數169.3、1.5.地基參數169.2、橫向水平桿的計算:169.2.1.均布荷載值計算179.2.2.強度計算179.2.3.撓度計算:17qmax = 5ql4/384EI179.3縱向水平桿的計算:179.3.1.荷載值計算179.3.2.強度驗算189.3.3.撓度驗算18max = 0.677ql4/100EI189.4、扣件抗滑力的計算:199.5、安全通道立桿荷載計算:19考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為209.6、立桿的穩定性計算:20考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式219.6.2. 架體底部立桿穩定性計算。22考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式229.7、連墻件的穩定性計算:234、一、編制依據1.1、施工圖紙：圖紙名稱xx站農遷房“xx”四期項目 (建筑施工圖)1.2、主要規范、規程、標準序 號名 稱編 號1建筑結構荷載規范GB50009-20012建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-913建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-20014建筑施工安全檢查標準JGJ59-20115建筑施工現場環境與衛生標準JGJ146-20046安全防范系統驗收規則GA 30820017建設工程施工現場安全防護、場容衛生、環境保護及保衛消防標準DBJ01-83-20038鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T583-20083、其它文件名 稱 編號公司施工組織設5、計管理方法公司施工現場文明安全管理規定施工現場安全防護用具及機械設備使用監督管理的規定建筑工程預防高處墜落事故若干規定二、工程概況項目名稱：xx站農遷房“xx”四期項目施工地點：施工內容：建筑物地上安全通道及防砸棚搭拆等。工程為節能改造工程，主要進行外墻保溫工程，根據工程需要，需搭設安全通道樓號如下：本工程名稱為xx站農遷房“xx”四期項目工程，建設地點位于xx；屬于框架剪力墻結構；建筑面積為56300.41，1#樓地下2層，負二層層高3.7米，負一層層高4米，地上1#樓兩個單元均為33層，局部商業2層，2#樓共一個單元為24層，局部有商業有2-4層，1#建筑高度：99.6m；標準層層高：3m6、 ，2#樓建筑高度為75.6米。 根據本工程特點，在工地主大門進入施工區域時，需將1#樓與2#樓之間的過道作為施工主要通道，為此，需在此部位設置施工安全通道。而在主體標準層施工期間，為滿足施工及檢查需求，則需根據施工進度還應在外架上搭設臨時施工便道。安全通道設計綜合現場情況，確定本工程主大門處安全通道采用鋼管搭設，安全通道設計凈高為5m，凈寬為6m的安全通道，具體位置及布置如附圖所示。 主通道處施工通道平面布置示意圖在單元門處也應設置安全通道，寬度4米，高度4米。而樓層臨時上人便道設置于外架內，采用單跑直上跑梯，寬度0.8米，高度為標準層高度3米，坡度1:1.0。三、施工準備3.1技術準備3.7、1.1熟悉施工圖紙，并根據工程結構的實際情況，及以往經驗制定切實可行的安全通道方案。3.1.2按工程實際情況選用落地雙排鋼管扣件腳手架，并對安全通道的材料、質量、搭設（安裝）、拆除、構造、搭設驗收、安全管理、受力計算等環節進行詳細的說明。3.1.3施工前要對方案進行詳細的交底，使施工人員深入領會，以便切合實際的將方案落實。3.2.現場準備應清除地面雜物，平整夯實場地，并使排水暢通，各種材料碼放整齊。準備好周轉材料堆放所需的場地。3.3 材料準備3.3.1鋼管桿件：鋼管桿件采用48.33.5mm型號鋼管，鋼管材質宜使用力學性能適中的Q235鋼,焊接鋼管其材性應符合碳素結構鋼（GB/T-700）的8、相應規定。用于立桿、縱向水平桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度分別為3m、4m、6m等，用于拉結固定的鋼管長度為1.5m、2m、3m等。3.3.2扣件：扣件應符合可鍛鑄鐵分類及技術條件（GB158-31）的規定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料應符合GB700-88碳素結構鋼中Q235鋼的規定；螺紋均應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB96-76墊圈的規定。3.3.3腳手板：腳手板采用木跳板，厚度50mm，寬度250mm，長度4000mm。3.3.4安全網：立網采用綠色密目安全網，性能達到國家標準(GB4609m84),水平網采用大眼網，新網必須有產品質量9、檢驗合格證，安全網的選用應符合安全網（GB5725-85）的規定。3.3.5多層板：采用18mm厚竹膠板或者多層板。3.4 人員和技術培訓（1）操作人員上崗前，必須持有上崗證，帶班人員要求有相關的經驗。（2）安全通道施工前，要求操作人員以及帶班人員掌握施工方案。班組長要進行技術及安全交底，提出有關針對性的安全注意事項。四、施工組織和計劃4.1、工程進度計劃按照甲方的要求和基本安排： 安全通道所有的準備（包括材料、人工以及設備）必須提前作好；計劃考慮提前1天進場，安排現場的場地和布置垂直運輸；安全通道搭設計劃4日歷天，安全通道拆除在屋面工程完成后整體拆除；有關安全通道的驗收在全過程進行，整體完成10、后進行綜合驗收。4.2、勞動力計劃工種人員管理人員班組長力工架子工人 數3210304.3、材料計劃本次施工中的材料用量如下:序 號材料項目規 格單 位數 量148.3鋼管6米根5604米根3502米根1203米根1802鋼管扣件十字扣個800接頭扣個80轉角扣個1203密目網1.8m3.0m平米20004水平網3.0m6.0m平米15005綁扎鉛絲12#公斤5006木腳手板502504000mm塊3000五、安全通道搭設方案5.1 安全通道總體設計概況本工程共涉及1#樓群樓及2#樓主樓，最大建筑高度為99.60m，在樓棟之間由于間距較小，該進出口部位需搭設安全通道，擬建寬度6米。而所有施工建11、筑首層入戶單元門處全部搭設護頭蓬進行防護；樓房四周均搭設安全通道，通道寬度4米。為此，計算受力時按6米寬安全通道進行核算。5.2、 搭設計算參數5.2.1、搭設高度：最高6m；5.2.2、安全通道搭設的幾何尺寸:立桿間距1.5m,排距1.2m,步距1.8m,內側立桿距建筑物的距離為350mm。外側立面連續設置剪刀撐，并應由底至頂連續設置，每道剪刀撐跨越立柱的根數為5根4跨。腳手架外立面滿掛密目網封閉。六、安全通道搭設構造要求6.1 立桿立桿采用單立桿，立桿與縱向水平桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不12、大于步距的1/3。立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。6.1.1、每根立桿底部設置底座或墊板，墊板面積大于0.25；、安全通道必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于300mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm；6.1.3、安全通道底層步距不大13、于2m； 6.1.4、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。 、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定： a. 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3； b.搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。 （6）立桿頂端高出女兒墻上皮1.8m，高出檐口上皮1.8m；6.2 縱向水平桿縱向水平桿置于橫向水平桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m 且14、同一步縱向水平桿四周要交圈。縱向水平桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3，縱向水平桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。6.3 橫向水平桿每一立桿與縱向水平桿相交處（主節點）都必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。橫向水平桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1 根橫向水平桿，最大間距不超過75cm 。橫向水平桿伸出外排縱向水平桿邊緣距離不小于10 cm，伸出里排縱向水平桿距離結構外邊緣1515、 cm 。上下層橫向水平桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰橫向水平桿在立桿處相向布置。6.4連墻件、安全通道使用剛性連墻件，嚴禁使用柔性連墻件；、連墻件優先使用菱形布置，也可以使用方形、矩形布置；、連墻件的數量應符合以下規定：連墻件應從第一步縱向水平桿處開始設置，當該處有困難時，應采取其他可靠措施；連墻件的設置宜靠近主節點，偏離節點的距離不大于30公分；在建筑物的每宜層范圍內均需設置一排連墻件；豎向拉結設置不大于3米，橫向拉結不大于6米；、因本工程樓內住戶并不搬離，所以只能在樓梯間窗戶處進行拉結。拉結采用鋼管在樓梯間搭設雙向井字固定連接。詳見附圖。6.5剪刀撐6.5.1.本工程安全通道剪刀撐設置于16、安全通道外側，且沿長度和高度連續設置；6.5.2每道剪刀撐跨越立柱的根數為5根4跨，每道剪刀撐寬度不應小于4跨。6.5.3.剪刀撐的接長均采用搭接，搭接長度不小于0.5m，設置3個旋轉扣件；6.5.4.剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端和立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150 mm，在其中間應增加24個扣結點；6.5.5.剪刀撐底部斜桿的下端應至于墊板上；6.5.6.橫向斜撐的設置應符合下列要求：.橫向斜撐應設置在同一節間內，由底至頂成之字型布置；斜撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端和立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm；.橫向斜撐17、除在拐角處設置外，中間沿縱向每隔6跨在橫向平面內設一道斜桿；遇操作層時可臨時拆除，轉入其他層時應及時補設。6.6防砸蓬搭設本工程施工建筑四周靠近道路部位全部搭設防砸蓬，防砸蓬寬度為6米（部分施工現場沒有空間部位可根據現場實際情況進行調整）。防砸蓬高度設為4米，防砸蓬頂部設兩層滿鋪木腳手板，并在上層滿鋪彩條布，防砸蓬兩側滿掛密目網。搭設見詳圖。通道搭設后平面效果圖6.7安全通道搭設門洞、安全通道出入口腳手架搭設斜腹桿采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端頭上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。斜腹桿采用通常桿件，當必須接長時采用搭接，搭接長度為1000mm。門洞桁架下的兩側立18、桿為雙立桿，副立桿高度應高于門洞口1步。門洞口桁架伸出上下弦桿的桿件端頭，均設一個防滑扣件，該扣件緊靠主節點的扣件。見下圖：6.8斜道立面布置示意圖附后。 施工便道（斜道）平面示意圖 施工便道（斜道）立面示意圖 6.9、安全通道安全防護本工程施工建筑四周靠近道路部位全部搭設安全通道，安全通道寬度為6米（部分施工現場沒有空間部位可根據現場實際情況進行調整）。安全通道高度設為4米，安全通道頂部設兩層滿鋪木腳手板，并在上層滿鋪彩條布，安全通道兩側滿掛密目網。6.10安全通道檢查驗收腳手架搭設應對其進行檢查驗收，具體要求如下：立桿垂直偏差：搭設高度H25m時：縱向偏差不大于H200，且不大于50mm；19、搭設高度H25m時：縱向偏差不大于H300，且不大于75mm；縱向水平桿一根桿的兩端水平偏差不大于總長度的1300，且不大于20mm，同跨內外縱向水平桿水平偏差不大于10mm。步距、排距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。扣件緊固力宜在4065N.M范圍內。連墻點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。七、安全措施7.1 材質及其使用的安全技術措施7.1.1、扣件的緊固程度宜在4050 Nm，并不大于65 Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。7.1.2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。7.120、.3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。7.1.4、鋼管在進場前進行檢測,取得檢測報告合格的材料才能進場。7.1.5安全通道嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。7.2 安全通道搭設的安全技術措施7.2.1施工前的技術交底落實到作業人員，保證每個作業人員熟悉技術交底。7.2.2施工過程中，巡視員應加強巡視，對施工中出現的問題及時提出，并進行整改。7.2.3搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。7.2.4安全通道21、及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成部位在每日收工前，一定要確保架子穩定。7.2.5在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。7.3 安全通道安全技術措施7.3.1安全通道內不得停放車輛和堆放材料；頂部不得堆放荷載。7.3.2定期檢查安全通道，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7.4 安全通道拆除的安全技術措施7.3.1安全通道搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。7.3.2拆架前，全面檢查待拆安全通道，根據檢查結果，22、擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。7.3.3架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。7.3.4拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。7.3.5拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。7.3.6拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7.3.7每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7.3.8在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時23、拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。7.3.9所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。7.3.10所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。八、文明施工8.1嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止嬉戲和打鬧。8.2施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。8.3管件堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。8.4施工人員做到活完料凈腳下清，確保安全通道施工材料不浪費。8.524、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。九、安全計算扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等。9.1參數信息:.腳手架參數安全通道設高度為5m，采用雙管單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.2m，縱距La為1.5m，橫向水平桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.50m；橫向水平桿在上，搭接在25、縱向水平桿上的橫向水平桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5（計算受力采用市場材料482.8進行核算）； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.0；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。9.1.2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.00 kN/m2； 9.1.3.風荷載參數本工程地處北京，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.229；.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(26、kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:2；9.1.5.地基參數地基土類型:混凝土地面；地基承載力標準值(kPa):130.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.50。9.2、橫向水平桿的計算:橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面。按照橫向水平桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算橫向水平桿的最大彎矩和變形。9.2.1.均布荷載值計算橫向水平桿27、的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.5/3=1 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41 = 1.656 kN/m； 橫向水平桿計算簡圖9.2.2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.65612/8 = 0.207 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =40.75 N/mm2；橫向水平桿的最大彎曲應力 =40.75 N/mm2 小于 橫向水平桿的抗壓強度設計值28、 f=205 N/mm2，滿足要求！9.2.3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01.21310004/(3842.06105121900)=0.629 mm；橫向水平桿的最大撓度 0.629 mm 小于 橫向水平桿的最大容許撓度 1000 / 150=6.667 與10 mm，滿足要求！9.3縱向水平桿的計算:縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面。9.3.1.荷載值計算橫向水平桿的自重標準值: P1= 0.0381=29、0.038 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3511.5/3=0.175 kN；活荷載標準值: Q= 211.5/3=1 kN；荷載的設計值: P=(1.20.038+1.20.175+1.41)/2=0.828 kN； 縱向水平桿計算簡圖9.3.2.強度驗算最大彎矩考慮為縱向水平桿自重均布荷載與橫向水平桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.8281.5= 0.30、332 kNm；M = M1max + M2max = 0.007+0.332=0.339 kNm最大應力計算值 = 0.339106/5080=66.642 N/mm2；縱向水平桿的最大應力計算值 = 66.642 N/mm2 小于 縱向水平桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！9.3.3.撓度驗算最大撓度考慮為縱向水平桿自重均布荷載與橫向水平桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI縱向水平桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121931、00) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：橫向水平桿傳遞荷載 P=（0.038+0.175+1）/2=0.607kN = 1.8830.60715003/ ( 100 2.06105121900) = 1.535 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.052+1.535=1.588 mm；縱向水平桿的最大撓度 1.588 mm 小于 縱向水平桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！9.4、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講32、座雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫向水平桿的自重標準值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；縱向水平桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷載標準值: Q = 2133、1.5 /2 = 1.5 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.038+0.058+0.262)+1.41.5=2.53 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 9.5、安全通道立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NGD1 = 0.1394+(1.002/2)0.038/1.50(43.00-20.00) = 3.795kN； NGS1 = 0.1394+0.038+(1.002/2)0.038/1.5020.00 =34、 4.068kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NGD2= 0.3501.5(1+0.4)/2 = 0 kN； NGS2= 0.35(28-0)1.5(1+0.4)/2 = 10.29 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NGD3 = 0.1401.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0.14(28-0)1.5/2 = 2.94 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.5(43-20) = 0.172 kN； NGS4 = 0.0051.520 = 0.35、15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 3.967 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 17.448 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 211.52/2 = 3 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.23.967+ 0.851.43= 8.331 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.217.448+ 0.851.43= 24.508 kN；不36、考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.23.967+ 1.43=8.961kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.217.448+ 1.43=25.138kN；9.6、立桿的穩定性計算: 安全通道采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。穩定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50037、09-2001)的規定采用：z= 0.84，0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.229；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1 = 0.7 0.40.840.229 = 0.054 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.40.740.229 = 0.047 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 分別為: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.0541.51.52/10=0.022 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.0471.51.52/10=0.019 kNm；. 38、主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd = 8.331 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd= 8.961kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.539、99 m；長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 8331/(0.262489)+21631.844/5080 = 69.284 N/mm2；立桿穩定性計算 = 69.284 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 8961/(0.262489)=69.943 N/mm2；立桿穩定性計算 = 69.940、43 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！9.6.2. 架體底部立桿穩定性計算。考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=14.634 kN；不考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=14.949kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 41、1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 14634.3/(0.262489)+19056.624/5080 = 117.976 N/mm2；立桿穩定性計算 = 117.97642、 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 14949.3/(0.262489)=116.684 N/mm2；立桿穩定性計算 = 116.684 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！9.7、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.229，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2290.4 = 0.059 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m243、；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.115 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.115 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 400/15.8的結果查表得到 =0.933，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9334.8910-4205103 = 93.529 kN；Nl = 6.115 Nf = 93.529,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6.115小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！