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1、剪力墻結構燈飾城一標段建設項目模板工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月 模板工程施工專項方案一、 工程概況工程名稱：XX國際燈飾城一標段（1#、3#）樓工程地點：XX市XX區XX村開放大道西側、新風路南側、綠城路東側、XX河北側。1、基礎磚胎膜(1)地下室底板底面以下的承臺側模為120厚磚胎模施工，筏板外圍外側采用240厚、煤矸石實心磚，M5水泥砂漿砌筑，內側用1：3水泥砂漿粉光。 (2)地下室的外圍剪力墻施工縫留置在底板以上300mm處，施工縫形式為平縫，鋼板止水帶。、剪力墻施工（1）本工程模板2、采用膠合板模板，膠合板與砼接觸一面做防水耐磨處理（刷環氧涂膠）、板面豎向用10050木方做板肋，按間距250排列。（2）剪力墻模板：墻板采用14穿墻螺栓，雙向布置450，用雙根鋼管和鑄造型三形扣連接，豎向扣件間距1200，兩根鋼管做豎向加固，豎向鋼管直接與內排架支撐連接。支模方法詳見附圖。內排架應設剪力撐、斜撐，在底板澆灌混凝土時可距外墻向外3m處，預埋短鋼筋，作外墻板內拉固定48鋼管 （3）穿墻螺栓14圓鋼加工成兩端絲桿形，使用在外墻時加焊防水止水鋼板，并在兩端加焊圓鋼墊片夾兩邊墻模，詳見附圖?？紤]到今后要割除外墻螺栓并修補表面砼，因此圓鋼墊片前加裝一塑料墊。拆模后鑿除，割除螺栓用防水砂漿抹3、平。（4）外墻施工縫處，清理干凈后，封模前，在施工縫處內外兩側貼海綿膠帶，以防接頭處漏漿。內墻模板施工與外墻基本相同。5.3、梁模板支撐排架的搭設（1）結構梁板支撐主要采用48鋼管排架，正常情況下其立桿間距為800，水平橫拉桿各層均按1800間距設置，上下共設置二道，并設置落地腳桿一道，距地200。剪刀撐按軸線橫向不少于二道，縱向不大于8米一道。立桿如對接，必須用對接接頭扣件連接，并間隔設置，杜絕底部吊空現象。 （2）梁、板模板安裝，梁底用18厚膠合板作底模，平臺模板用50*100木墊楞， 楞距為300，模板安裝順序為：梁底模梁側模板底模，當梁截面高度大于500mm時，在截面二分之一處，每隔64、00設一根12對拉螺栓?？缍却笥?m的梁板均考慮起拱，起拱高度為全跨度.5/1000。梁高900h500時，設一道12螺桿600；梁高1200h900時設二道12拉結螺桿600；h1200以上時按砼墻板支模，詳見梁板支模示意圖：5.4、柱模板（1）柱模板用九夾板制作，用50*100木方背料作龍骨，當柱截面尺寸小于等于600時，可用48短鋼管作柱箍，間距小于等于600，當柱截面尺寸大于600時，柱截要用雙鋼管加勁并聯，間距不大于600，柱中間加一根12的穿墻螺栓，以防止脹模。柱模在底部設高100清掃孔，柱模構造詳見示意圖。5.5、集水井支模方法詳見附圖5.6、樓梯模板5.7、電梯井支模方法見下圖5、6、梁、板模板計算書6.1、梁模板（扣件鋼管架支撐）計算書本計算書依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。地下室主樓部分框架梁，斷面尺寸500*1000mm，凈跨度為8800mm，層高為，梁底高度為，板厚為300mm。本方案中僅為主樓框架梁和地下室頂面處的300厚的板進行了計算。模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖、參數信息（一）、模板構造及支撐參數(1) 構造參數梁截面寬度B：；梁截面高度D：1m；6、樓層高度H：m；結構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：180mm；梁邊至板支撐距離：；板底承重立桿橫向間距lb：；立桿沿梁跨度方向間距la：；立桿步距h：；梁底承重立桿根數：1；橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數：；(2) 支撐參數梁底采用的支撐鋼管類型為：483mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；（二）、荷載參數新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m7、3；鋼筋自重標準值G3k：3；梁側模板自重標準值G1k：2；砼對模板側壓力標準值G4k：2；傾倒砼對梁側產生的荷載標準值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；（三）、梁側模板參數加固楞搭設形式：主楞豎向次楞橫向設置；(1) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(2) 主楞參數材料：2根48鋼管；間距(mm)：500；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎8、強度設計值f：205N/mm2；抗剪強度設計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；(3) 次楞參數材料：1根50100矩形木楞；間距(mm)：100,162*3；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；抗剪強度設計值fv：2；(4) 加固楞支拉參數加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：500mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：200*3；（四）、梁底模板參數搭設形式為：2層梁上順下橫扣件承重；(1) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度9、：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(2) 第一層支撐梁參數材料：1根50100矩形木楞；根數：4；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；抗剪強度設計值fv：2；、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2008）第條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1000183105mm4； W = 1000182104mm3；（一）、荷載計算及組合(1) 新澆砼10、作用于模板的最大側壓力G4k實際計算中，采用用戶輸入的新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=9.600 kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度：h=F/；(2) 傾倒砼時產生的荷載標準值Q3k Q3k=2kN/m2；(3) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： ；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）； 由可變荷載效應控制的組合：2)； 由永久荷載效應控制的組合：2)；有效壓頭高度位置以下荷載：9.600；頂部荷載：2；（二）、內力計算面板承受均布荷載作用，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖11、(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到:從左到右各支座力分別為：N4=2.308kN 最大彎矩m 最大剪力： 最大變形：= 最大支座反力：（三）、面板計算(1) 面板抗彎強度計算1061042實際彎曲應力計算值 2 小于抗彎強度設計值 f=29N/mm2，滿足要求！(2) 面板撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第2跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第3跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第4跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第5跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！、梁側模板支12、撐的計算（一）、次楞計算次楞采用1根50100矩形木楞為一組，共4組。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104106 mm4； W=1103104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：(a) 計算彎矩和剪力采用： kN/m；(b) 計算撓度采用： kN/m；最大彎矩22最大剪力最大支座力最大變形 45004/(100106)=(1) 次楞抗彎強度計算 =M/W=1061042實際彎曲應力計算值 2 小于抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(213、) 次楞抗剪強度計算 =VS0/Ib=100062500/(10650)=N/mm2；實際剪應力計算值 0.210 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算最大撓度： =mm；容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=；實際最大撓度計算值: =小于最大允許撓度值: =，滿足要求?。ǘ⒅骼阌嬎阒骼悴捎?根48鋼管為一組，間距500mm。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2104105 mm4； W=2103103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內14、力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到: 最大彎矩m 最大剪力：V= 1.339 kN 最大變形：= 最大支座反力：F(1) 主楞抗彎強度計算1061032實際彎曲應力計算值 2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算 =VS0/Itw=10006084/(1053)=N/mm2；實際剪應力計算值 6.299 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第15、2跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第3跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第4跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求?。ㄈ?、穿梁螺栓計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =2.626 kN16、。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.626kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值，滿足要求！、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2008）第條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 600183105mm4； W = 600182104mm3；（一）、荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.300 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=241=14.400 kN/m；鋼筋自重標準值G3k1=0.900 kN/m；永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=15.600 kN/m；振搗砼17、時產生的荷載標準值Q2k=2=1.200 kN/m；(1) 計算撓度采用標準組合：；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=max（q1，q2）； 由可變荷載效應控制的組合：； 由永久荷載效應控制的組合：；（二）、面板抗彎強度驗算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，104mm3； M - 面板的最大彎矩(N105Nmm； 計算彎矩采用基本組合；面板計算跨度: l = 600/(4-1)=；經計算得到，面板的受彎應力計算值: 1051042；實際彎曲應力計算值 2 小于抗彎強度設計值 f=29N/mm2，滿足要求！（三）、面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線18、荷載:q = 15.600 kN/m； l-面板計算跨度: l =； E-面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-截面慣性矩: I 105mm4； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=；面板的最大撓度計算值: = 54/(38411500105) = 0.097 mm；實際最大撓度計算值: =小于最大允許撓度值: =，滿足要求！、梁底支撐梁的計算（一）、第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根50100矩形木楞，共4組，均勻布置在梁底。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104106 mm4； W=1103104 mm3； E=10000 N/mm2；支19、撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。支撐梁均布荷載計算：(1) 計算彎矩和剪力采用（考慮支撐梁自重）：200.000/600.000+0.041=6.711 kN/m；(2) 計算撓度采用（考慮支撐梁自重）：200.000/600.000+0.030=5.230 kN/m；最大彎矩22=最大剪力0.6=kN最大支座力0.6=kN最大變形 46004/(100106)=mm(1) 支撐梁抗彎強度計算1061042實際彎曲應力計算值 2 小于抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=100062500/(10650)=N/mm20、2；實際剪應力計算值 0.725 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算最大撓度： =mm； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=；實際最大撓度計算值: =小于最大允許撓度值: =，滿足要求！（二）、第二層支撐梁的計算梁底支撐梁采用1根483鋼管，間距600mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：104105 mm4；103103 mm3；E=206000 N/mm2；(1) 荷載計算及組合：1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力計算彎矩和剪力時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力；計算彎矩和剪力時取第一層端21、部支撐梁傳遞的最大支座力；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）計算撓度時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力；計算撓度時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）2) 第二層支撐梁自重均布荷載：計算彎矩和剪力時??；計算撓度時取0.033 kN/m。(2) 支撐梁驗算根據前面計算的荷載組合，取結構最不利狀態進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：計算得到： 最大彎矩： 最大剪力： 最大變形：= 最大支座反力：1) 支撐梁抗彎強度計算1061032實際彎曲應力計22、算值 2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=10003042/(1053)=N/mm2；實際剪應力計算值 55.223 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第2跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求?。ㄈ?、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋23、轉雙扣件承載力取值為。(1) 梁底扣件抗滑力驗算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.8 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值，取11.742 kN；R 12.8 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！(2) 梁側扣件抗滑力驗算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.8 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值，取1.154 kN；R 12.8 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿24、足要求！、立桿的穩定性計算（一）、梁底立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =11.742 kN ；腳手架鋼管的自重： N2(6-1)=0.627 kN；N =N1+N2=11.742+0.627=12.369 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2008附錄D得到；立桿計算長度lo=；計算立桿的截面回轉半徑i = 1.590 cm；A - 立桿凈截面面積： A = 2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N25、/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo鋼管立桿長細比= 113.208 小于鋼管立桿允許長細比 = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： 1031022；鋼管立桿穩定性計算 2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求?。ǘ?、梁側立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =1.154 kN ；腳手架鋼管的自重： N2(6-0.2)=0.727 kN；樓板傳遞給梁側立桿的軸力設計值： N3 = F=max（F1，F2）=3.8526、8 kN；可變荷載效應控制F1；永久荷載效應控制F2；永久荷載標準值Gkb=(250.2+0.5)(0.25+1.2/2)0.6=2.805 kN；活荷載標準值Qkb(0.25+1.2/2)；N =N1+N2+N3=1.154+0.727+3.858=5.740 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2008附錄D得到；立桿計算長度lo=；計算立桿的截面回轉半徑i = 1.590 cm；A - 立桿凈截面面積： A = 2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo鋼管立桿長細比= 113.208 小于鋼管立桿允27、許長細比 = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值： 1031022；鋼管立桿穩定性計算 2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！6.2、板模板（扣件鋼管架支撐）計算書本計算書依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖、參數信息（一）模板構造及支撐參數(1) 構造參數樓層高度H：m；混凝土樓板厚度：200mm；結構表面要求：隱藏28、；立桿縱向間距或跨距la：；立桿橫向間距或排距lb：；立桿步距h：；橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件；扣件抗滑承載力系數：；(2) 支撐參數板底采用的支撐鋼管類型為：483mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設計值fce：325N/mm2；（二）荷載參數新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：3；板底模板自重標準值G1k：2；承受集中荷載的模板單塊寬度：900mm；施工人員及29、設備荷載標準值Q1k：計算模板和直接支承模板的小梁時取2；計算直接支承小梁的主梁時取2；計算支架立柱等支承結構構件時取1kN/m2；（三）板底模板參數搭設形式為：2層梁扣件承重；(1) 面板參數面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(1) 第一層支撐梁參數材料：1根100100矩形木楞；間距：250mm；木材品種：太平洋海岸黃柏；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：13N/mm2；抗彎強度設計值fm：15N/mm2；抗剪強度設計值fv：2；、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強30、度和剛度。根據模板規范（JGJ162-2008）第條規定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 900183105mm4； W = 900182104mm3；（一）荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.270 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.2=4.320 kN/m；鋼筋自重標準值G3k0.2=0.198 kN/m；永久荷載標準值Gk= 0.270+ 4.320+ 0.198=4.788 kN/m；施工人員及設備荷載標準值Q1k=2.250 kN/m；計算模板面板時用集中活荷載進行驗算P=2.5 kN；(1) 計算撓度采用標31、準組合：；(2) 計算彎矩采用基本組合：A 永久荷載和均布活荷載組合 q=max（q1，q2）； 由可變荷載效應控制的組合：； 由永久荷載效應控制的組合：；B 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合： ； ；由永久荷載效應控制的組合：；（二）面板抗彎強度驗算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）m； l22 m；l2l2m； l2l2mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: 1061042；實際彎曲應力計算值2 小于抗彎強度設計值f =29N/mm2，滿足要求！（三）面板撓度驗算 =5ql4/(32、384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載； l-面板計算跨度: l =250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-截面慣性矩105mm4； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=；面板的最大撓度計算值: = 52504/(38411500105)=；實際最大撓度計算值: =小于最大允許撓度值: =，滿足要求！、板底支撐梁的計算（一）第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根100100矩形木楞，間距250mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1104106 mm4； W=1103105 mm3； E=10000 N/mm2；(1) 荷載33、計算及組合：模板自重標準值G1k0.25=0.075 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=240.2=1.200 kN/m；鋼筋自重標準值G3k0.2=0.055 kN/m；永久荷載標準值Gk= 0.075+1.200+ 0.055=1.330 kN/m；施工人員及設備荷載標準值Q1k0.25=0.625 kN/m；計算第一層支撐梁時用集中活荷載進行驗算P=2.5 kN；1) 計算撓度采用標準組合(考慮支撐梁自重)：；2) 計算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：A 永久荷載和均布活荷載組合 由可變荷載效應控制的組合：； 由永久荷載效應控制的組合：；0.625 =0.551 kN/m；B34、 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：； ；由永久荷載效應控制的組合：；(2) 荷載效應計算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續梁計算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計算受力，把永久荷載和活荷載分開計算效應值，查模板規范（JGJ162-2008）附錄C表確定內力系數。1) 最大彎矩M計算最大彎矩M=max（Ma，Mb）m；A 永久荷載和均布活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大q1l2q2l222m；B 永久荷載和集中活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大ql2Pl2m；2) 最大35、剪力V計算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.847 kN；A 永久荷載和均布活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大q1q2l；B 永久荷載和集中活荷載組合經過系統電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大qP ；3) 最大變形計算48004/(10010000106)=mm (3) 支撐梁驗算1) 支撐梁抗彎強度計算1061052實際彎曲應力計算值2 小于抗彎強度設計值f =15N/mm2，滿足要求！2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=1000125000/(106100)=N/mm2；實際剪應力計算值 0.427 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=1.600 N/mm36、2，滿足要求！3) 支撐梁撓度計算最大撓度： =； -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250=；實際最大撓度計算值: =小于最大允許撓度值: =，滿足要求?。ǘ┑诙又瘟旱挠嬎阒瘟翰捎?根483鋼管為一組，間距800mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：104105 mm4；103103 mm3；E=206000 N/mm2；(1) 荷載計算及組合1) 第一層支撐梁產生的最大支座反力模板規范（JGJ162-2008）規定：當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取/m2。規范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產生37、的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產生的最大支座反力。施工人員及設備荷載標準值Q1k0.25=0.375 kN/m；由可變荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：；由永久荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：；由可變荷載效應控制的組合產生最大支座反力q1q2l；由永久荷載效應控制的組合產生最大支座反力q1q2l；A 第一層支撐梁產生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）；B 第一層支撐梁產生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）：q；2) 第二層支撐梁自重A 計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用38、：q=0.081 kN/m；B 計算第二層支撐梁變形采用：q=0.060 kN/m；(2) 荷載效應計算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續梁計算。根據上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩： 最大剪力： 最大變形：= 最大支座反力：(3) 支撐梁驗算1) 支撐梁抗彎強度計算 1061032實際彎曲應力計算值 2 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=10003042/(1053)=N/mm2；實際剪應力計算值39、 34.237 N/mm2 小于抗剪強度設計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結構表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第2跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第3跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求?。ㄈ?、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件40、抗滑承載力設計值,取12.8 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值，取6.435 kN；R 12.8 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！、立桿的穩定性計算（一）立桿軸心壓力設計值計算立桿軸心壓力設計值N =N1+N2=6.062+0.808=6.870 kN；(1) 第二層支撐梁傳遞的支座反力N1模板規范（JGJ162-2008）規定：當計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布活荷載標準值可取/m2。規范所說的“均布活荷載”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產生的支座反力傳遞給第二層支撐梁，通過第二層支撐梁的支座反力傳遞給支架立柱。由于活荷41、載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔荷載的面積（立柱縱距la立柱橫距lb）來計算荷載效應是不精確的（這樣計算的荷載效應值比實際值?。?。所以，我們采用“力傳遞法”進行計算。計算的方法完全同“2. 第二層支撐梁的計算”中計算最大支座反力的步驟和方法，注意：作用在第二層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計算：施工人員及設備荷載標準值Q1k=10.25=0.250 kN/m；通過以上方法計算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1= 6.062 kN；(2) 垂直支撐系統自重N2腳手架鋼管的自重： N2(6-0.2)=0.808 kN；（二）立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管42、立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設計值，N=6.870 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查模板規范JGJ162-2008附錄D得到； 立桿計算長度lo=； 計算立桿的截面回轉半徑i = ；A - 立桿凈截面面積： A = 2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；鋼管立桿長細比計算值：=lo鋼管立桿長細比= 113.208 小于鋼管立桿允許長細比 = 150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值：1031022；鋼管立桿穩定性計算 2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！主體結構施工1、模板工程143、.1、模板體系（1）該工程的模板系統共有6種類型：異形柱（框架柱）、柱模板、梁模板、平臺板模板、樓梯模板。電梯井筒模板。（2）主要類型選擇為覆膜膠合板,墻、梁、柱、板均采用915183018膠合板。模板根據使用情況，逐步補充。（3）豎向結構模板配制二層，水平方向的（梁板）模板配制三層，由于該工程梁跨度較大，支撐系統加強剛度，跨間要按規范要求起拱。支撐體系采用滿堂腳手。1.2、柱模板（1）筋綁扎完后，彈出柱寬尺寸四邊線，用12短筋與主筋焊出限位。立模之前先檢查鋼筋的四周保護層，必須符合要求。（2）陽角處用海綿膠帶貼好，然后固定四面板，柱子斷面大于600*600的中間加一道14對拉螺桿，詳見基礎部44、分柱模。（3）柱模的卡箍下部間距在400為宜，上部在600左右。校正時，同一直線面上的拉通線進行校正，保證各面的垂直度。（4）柱模板固定采用內排架固定方法施工（詳見基礎部分支模方法），但要保證內排架的平穩牢固性和剛度。（5）柱模的下腳必須留有清理孔，便于清理垃圾。1.3、外墻轉角柱模板（1）本工程模板采用膠合板模板，膠合板與砼接觸一面做防水耐磨處理（刷環氧涂膠）、板面豎向用10050木方做板肋，按間距300排列。（2）外墻轉角柱模板：墻板采用14穿墻螺栓，雙向布置500，用雙根鋼管和鑄造型三形扣連接，豎向扣件間距1200，兩根鋼管做豎向加固，豎向鋼管直接與內排架支撐連接。內排架應設剪力撐、斜撐45、。內剪力墻模板施工見基礎部分支模詳圖。外墻轉角柱支模方法詳見下圖。48鋼筋外墻轉角柱模板示意圖外墻轉角柱模板立面圖1.4、梁板及樓梯模板（1）排架采用48鋼管搭設，詳見地下室支撐搭設方法施工。支模方法詳見地下室梁板模板附圖。梁高度大于600的中間加一道14對拉螺桿。支梁模時，考慮頂模的支設方法，以做到梁側模可在底模未拆之前，梁側模先拆。特殊部位高支模在施工，前單獨編制方案經專家論證時實施。1.5、電梯井模板工程技術措施詳見地下室部分。1.6、模板工程技術措施（1）本工程天棚采用清水模板，加大模板的投入。無裝飾項的天棚在裝飾工程中，采用不粉刷，直接批膩子、做涂料。（2）由于該工程施工進度較緊，主46、體施工時，模板配備三套，滿足流水翻轉。（3）柱模的下腳必須留有清理孔，便于清理垃圾。（4）梁和板應根據規范或設計要求起拱。本工程4m跨度以上大梁中央起拱3。（5）模板工程驗收重點控制剛度、垂直度、平整度，特別注意外圍模板、柱模、電梯井、樓梯間等處模板軸線位置正確性。（6）柱和墻模板安裝前必須在其根部加設直徑不小于14的鋼筋限位（嚴禁采用混凝土導墻），以確保其位置的正確。模板下腳（柱外圍）采用1：3水泥砂漿進行找平，以確保模板標高的統一。所有陰陽角及上下接頭處，均用海綿帶粘貼，以保證接頭處不漏漿。（7）模板支撐高度超過5m的，支撐搭設專項方案，施工前經專業論證同意后，方可按專項施工方案施工。1.47、7、模板拆除（1）模板拆除時，結構混凝土強度根據規范要求拆模時間。（2）拆模順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。（3）拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始，再向兩端。（4）拆模時不要用力過猛過急以免損壞砼棱角，拆下來的模板及鋼管要及時運走、整理。（5）所有模板的拆除均必須征得業主及監理工程師的同意。1.8、模板質量要求（1）模板及支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。（2）模板的接縫不大于1mm。（3）模板的實測允許偏差如下表所示，其合格率嚴格控制在90%以上。項目名稱 允許偏差值mm軸線位移 5mm底模上標高 1mm截面尺寸（柱、梁、墻） +4，-5mm垂直度 2mm表面平整度 1mm相鄰兩板表面高低差 1mm