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1、商鋪樓工程樓板梁側模板高支撐架立桿專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況：3二、編制依據4三、施工工藝及操作要求41 、梁模板施工42、柱模板施工53、 樓板模板施工54、墻體模板施工5四、 模板的支設安裝6五、模板的拆除7六、 質量保證措施及施工注意事項7二、成品保護8八、施工安全措施8九、模板結構設計9一、參數信息111.模板支撐及構造參數112.荷載參數123.材料參數124.梁底模板參數125.梁側模板參數12二、梁側模板荷載計算13三、梁側模板面板的計算131.強度計算132、2.撓度驗算14四、梁側模板支撐的計算141.次楞計算14（1）次楞強度驗算16（2）次楞的撓度驗算172.主楞計算17（1）主楞抗彎強度驗算18（2）主楞的撓度驗算19五、穿梁螺栓的計算19六、梁底模板計算191.抗彎強度驗算202.撓度驗算20八、梁跨度方向托梁的計算211.梁兩側托梁的強度計算：21九、立桿的穩定性計算:22立桿的穩定性計算公式221.梁內側立桿穩定性驗算:222.梁外側立桿穩定性驗算：24十、立桿的地基承載力計算:25十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:261.模板支架的構造要求：262.立桿步距的設計：263.整體性構造層的設計：264.剪刀撐的設計：2653、.頂部支撐點的設計：276.支撐架搭設的要求：277.施工使用的要求：27一、工程概況：建設單位：XX縣XX房地產開發有限責任公司設計單位：XX州XX建筑勘察設計有限責任公司施工單位：XX州建設工程有限公司。監理單位：XX州監理有限公司。本工程共有三棟建筑，分別為1#商鋪樓，2#商鋪樓，3#農貿市場，建筑總用地面積為20588.23m，建筑占地面積8286.75 m。其中總地下建筑面積41214.89m,總地上建筑面積13665.81m。其中1#商鋪樓為地上兩層的框架結構，建筑面積7458.69 m, 建筑基地面積3769.28 m，建筑高度12.1m。2#商鋪樓為地上兩層的框架結構，建筑面積4、2882.52 m, 建筑基地面積1441.26m，建筑高度12.1m。3#商鋪樓為地上兩層，地下一層的框架結構， 地上建筑面積3324.6 m,，地下建筑面積1214.89 m,建筑基地面積1675.12m，建筑高度10.27m。二、編制依據建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB50017-2011 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2001 中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2010 中國建筑工業出版社；三、施工工藝及操作要求1 、梁模板施工1）工藝流程5、：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。2）根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。3）梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1.0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1500mm；.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4） 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎6、向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。5） 梁模板安裝大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直7、間距300。2、柱模板施工柱模板安裝順序是：安裝前檢查 模板安裝 檢查對角線 長度差 安裝柱箍 全面檢查校正 整體固定 柱頭找補。安裝前要檢查是否平整，若不平整，要先在模板下口外輔一層水泥漿（1020mm厚）以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。3、 樓板模板施工1）工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。2） 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。3）模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用48、83.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4）樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。4、墻體模板施工1、墻模安裝順序是：支模前的檢查 支側模鋼筋綁扎 安裝對拉螺栓，支另一側模 校正模板位置 緊固對拉止水螺栓支撐固定 全面檢查。2、墻體模板支設前須對墻內雜物進行清理，彈出墻的邊線和模板就為線，外墻大角應標出軸線，并做好砂漿找平層或通過在模板下口粘貼海綿條以防止漏漿。3、 墻體模板安裝前先放置好門窗模板及預埋件，并按照墻體厚度焊9、好限位鋼筋，地下室外墻限位鋼筋內外禁止聯通。但應注意不能燒斷墻體主筋。4、 模板安裝從外模中間開始，以確保建筑物的外形尺寸和垂直度的準確性；立好一側模板后即可穿入焊接好止水的對拉螺栓，再立另一側模板就位調整，對準穿墻螺栓孔眼進行固定。當全部螺栓穿過通并固定后，通過斜撐校正好模板的垂直度和板面平整度并控制好標高后，再一起進行均勻、適度的緊固。外模安裝好后再進行內模的安裝。5、 模板安裝前須均勻涂刷脫模劑；支模時須對模板拼縫進行處理，在面板拼縫處用雙面膠帶粘貼；在墻的拐角處（陽角）也應注意兩塊板的搭接嚴密；陰角模立好后，要將墻體模板的橫背楞（48鋼管）延伸到陰角模，并穿好對拉螺栓使其與對應的陰角模10、或墻體模板固定，以確保角度的方正和不跑模。四、 模板的支設安裝模板的支設方法基本上有兩種，即單塊就位組拼和預組拼，其中預組拼又可分為分片組拼和整體組拼兩種。采用預組拼方法，可以加快施工速度，提高模板的安裝質量，但必須具備相適應的吊裝設備和有較大的拼裝場地。 1、模板的支設安裝，應遵循以下規定：1）板設計循序安裝，以保證模板系統的整體穩定；2）必須裝插牢固。支柱和斜撐下的支承面應平整墊實，要有足夠的受壓面積。支承件應著力于外鋼楞；3）洞必須位置準確，安設牢固；4）板必須支撐牢固，防止變形，側模斜撐的底部應加設墊木；a) 墻和柱子模板底面應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，在墻、柱子上繼續11、安裝模板時，模板應有可能的支承點，其平直度應進行校正；b) 預組裝墻模板吊裝就位后，下端應墊平，緊靠定位基準；兩側模板均應利用斜撐調整和固定其垂直度；c) 支柱所設的水平撐與剪刀撐，應按構造與整體穩定性布置；d) 多層支設的支柱，上下應設置在同一豎向中心線上。5）安裝時，應符合下列要求：e) 同一條拼縫上的U形卡，不宜向同一豎向卡緊；f) 墻模板的對拉螺栓孔應平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。鉆孔嚴禁采用電、氣焊灼孔；g) 鋼楞宜采用整根桿件，接頭應錯開設置，搭接長度不應少于200mm。6）安裝時，應切實做好安全工作，應符合以下安全要求：h) 模板上架設的電線和使用的電動工具，應采用36V的低壓12、電源或采取其他有效的安全措施；i) 登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上；各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋內，不得掉落；j) 高層建筑施工時，應有防雷措施；k) 裝拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲；l) 裝拆模板時，必須采用穩固的登高工具，高度超過3.5m時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員應掛上安全帶；m) 安裝墻，柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆；n) 預拼裝模板的安裝，應邊就位、邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩固；o) 預拼裝模板垂直吊運時，應采13、取兩個以上的吊點；水平吊運應采取四個吊點。吊點應做受力計算，合理布置；p) 預拼裝模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼接兩片模板的配件，待模板離開結構表面后在起吊；q) 拆除承重模板時，必要時應先設立臨時支撐，防止突然整塊坍落。 五、模板的拆除1、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。2、柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批14、簽發拆模通知書后方可拆除。3、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5、 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、 質量保證措施及施工注意事項1、 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經有關人員組織驗收合格后，方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業2、 現15、澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移52底模上表面標高53截面內部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。3、 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通書。5、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。6、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。8、 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準16、確。七、文明施工及環保措施一、文明施工1、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。6、每次下班時保證工完場清。二、成品保護1、模板涂刷隔離劑時，不得影響結構性能或妨礙裝飾工程施工。2、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。3、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。4、按樓板部位層層復安，減少損17、耗。5、材料應按編號分類堆放。6、可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施。7、 使用后拆卸下來的門架及其構件，將有損傷的門架及構件挑出，重新維修，嚴重損壞件的要剔除更換。8、門架支頂可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。9、搬運時，門架及剪刀撐等不能隨意投擲。八、施工安全措施1、 進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、 經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和18、空中滑落。4、 安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。 7、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而墜落。10、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。11、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要19、注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。 15、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。 16、裝柱模時，將柱模與主筋臨時固定，防止柱模傾覆傷人。17、拼裝柱模拆除時，先掛好吊索，再拆除拉桿及兩片柱模之間的連接件，待模板脫離混凝土表面之后吊運柱模。 九、模板結構設計 本工程模板內支撐為扣件式鋼管腳手架支撐，選取一跨層高為4.2米的梁，截面尺寸為250mmX700mm,其梁模板計算書如下高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全20、技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.21、10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：4.20；梁兩側立桿間距(m)：0.85；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：21.00；模板自重(kN/m2)：0.35；鋼筋自重(kN/m3):3.00；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：14.7；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：18.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木22、材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：30mm，230mm，430mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(23、mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；二、梁側模板荷載計算新澆混凝土側壓力標準值F1=14.700kN/m2；三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 521.81.8/6=28.08cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f -24、 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5214.70.9=8.256kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.5240.9=2.621kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.18.2563502 + 0.117 2.6213502 = 1.39105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.2560.35+1.22.6210.35=4.279kN；25、經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.39105 / 2.81104=4.9N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=8.256N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 521.81.81.8/12=25.27cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.2526、63504/(10060002.53105) = 0.553 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.553mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.279/(0.700-0.180)=8.229kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1599/6 = 67.5cm3；I = 15927、99/12 = 303.75cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.033 kNm，最大支座反力 R= 1.780 kN，最大變形 = 0.004 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 3.33104/6.75104 = 0.5 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.5 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: 28、= 200/400=0.5mm；次楞的最大撓度計算值 =0.004mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.78kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.280 kNm，最大支座反力 R= 3.929、61 kN，最大變形 = 0.204 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.80105/8.99103 = 31.2 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =31.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.204 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.204mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA30、其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.961 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.961kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重31、荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2(21.00+3.00)0.250.700.90=4.536kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.350.250.90=0.095kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(18.00+2.00)0.25032、.90=6.300kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(4.536+0.094)2502+0.1176.32502=7.50104Nmm； =Mmax/W=7.50104/1.35104=5.6N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=4.536+0.095=33、4.631kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6774.632504/(10060001.22105)=0.168mm；面板的最大撓度計算值: =0.168mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！八、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；1.梁兩側托梁的強34、度計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.206 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.18 kNm ；最大變形 max = 1.268 mm ；最大支座力 Rmax = 1.355 kN ；最大應力 =M/W= 0.18106 /(4.49103 )=40.1 N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 40.1 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=1.268mm小于1500/150與10 mm,35、滿足要求!九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁內側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4.2-0.7)=0.542 kN； N =0+0.651=0.651 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；36、 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.79；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.791.5 = 3.101 m；lo/i = 3101.175 / 15.9 = 195 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.189 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =650.664/(0.189424) = 8.1 N/mm37、2；鋼管立桿穩定性計算 = 8.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.423 ；鋼管立桿受38、壓應力計算值 ； =650.664/(0.423424) = 3.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 3.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁外側立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.355/Sin75o = 1.403 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4.2-0.7)/Sin75o = 0.561 kN； N = 1.403+ 0.561 = 1.964 kN； -邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo39、/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.79；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh/Sin = 1.16740、1.791.5/0.966 = 3.244 m；lo/i = 3243.929 / 15.9 = 204 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.174 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =1964.055/(0.174424) = 26.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 26.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.00141、 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.423 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =1964.055/(0.423424) = 11 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 11 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、立42、桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =0.651/0.25=2.603 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 0.651 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=2.603 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.43、模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設44、置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行45、抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。