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1、少年宮二期工程局部高支架搭設安全施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目 錄1、工程概況：31.1、高支模概況：31.2、混凝土輸送方式：31.3、地基：42、模板設計42.1 材料準備42.2、樓面板支模42.3、梁的支模42.4、支頂安裝43、模板安裝：53.1、模板安裝順序：53.2、安裝工藝及質量要求：53.3、梁板安裝工藝：53.4、安裝質量要求：53.5、模板支撐體系用料質量要求：63.6、模板支架的構造要求：63.7.立桿步距的設計：63.8、整體性構造層的設計：63.9、剪刀撐的設計：73.10、支2、撐架搭設的要求：73.12施工使用的要求：74、模板拆除：85、模板安裝、拆除安全技術措施：86、模板安裝示意圖：96.1、8.4米鋼管支頂模板安裝剖面圖:（附圖）96.2、19m鋼管支頂剖面圖：（附圖）97、模板支撐計算書:97.1、梁支撐計算書：97.2、板支撐計算書：27 1、工程概況：xxx工程建筑面積9037m2，框架結構，地下1層、地上3層局部6層。本工程抗震設防烈度為7度，結構設計使用年限50年，建筑物安全等級二級，耐火等級地上二級、地下一級，建筑總高度31.5米。主要編制依據：混凝土結構工程施工質量驗收規范 (GB 502042002)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 (J3、GJ 1302001)建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)鋼結構設計規范(GB 50017-2003)工程設計圖及上級的有關文件及標準等1.1、高支模概況：本工程二層1-6軸高5.5米至6.8米；8-9軸高5.5米；六層8-9軸高6.3米、6-8軸高19米；二層1-6軸南、北、東三立面向外懸挑3.6米，一層頂無支撐點，支撐點必須落到地面，支撐高度為11.5米。最大梁跨度10米，梁截面尺寸為250*400mm、250*500 mm 、250*600 mm 、250*700 mm 、350*800 mm 、最大截面為400*1000，板厚120 mm，最大板厚150 mm。1.2、混凝土4、輸送方式：砼的澆筑采用砼泵車，柱的砼澆筑利用安裝好的腳手架作為工作面，樓面砼的澆筑由一邊向另一邊逐跨進行，砼的澆筑寬度不的超過6米，避免高溫影響砼質量。在砼澆筑前，對模板及支架必須進行檢查，并做好記錄，符合設計要求后方可澆筑砼。同時，對模板內的雜物應清理干凈，對模板的縫隙及孔洞應予堵嚴，對木模板應澆水濕潤，但不得有積水。1.3、地基：二層懸挑部分支撐從地面搭設，高度11.5米，地面提前進行硬化，做成C15厚100mm墊層寬5米，所有支撐桿下均放置墊板（準備充足墊板），搭設時樓層架與懸支撐架按步距進行連接。2、模板設計2.1 材料準備4580木枋、8080大棱木、18厚木面板、48鋼管支頂、扣件5、剪刀撐、連結桿、水平拉桿、可調上托、可調下托、脫模劑。2.2、樓面板支模樓板模板采用18 mm厚1830915 mm優質木面板，梁側模板采用 18 mm木面板，梁底模板采用 18 mm木面板。樓板厚度為120 mm，龍骨采用48鋼管 200 mm，立桿鋼管間距1000750。支撐采用鋼管，鋼管支撐宜采用整支，長度不夠的用對接卡頭連接，并在鋼管上加可調支托調整至合適高度；2.3、梁的支模（1）、梁側模板用18厚木面板，梁底模板用18厚木面板，梁加固采用對拉螺栓和卡勾（2）、梁底龍骨全部采用48鋼管。2.4、支頂安裝在鋼管支撐上加平水48鋼管 ，用卡頭與水平拉桿連結,水平拉桿頂緊柱邊。鋼管支撐之6、間采用縱橫水平拉桿,每高1.5米應相應加設一道48鋼管水平拉桿,水平拉桿兩邊頂緊柱子,縱橫水平拉結。另設置剪刀撐縱橫連結間距為6米。梁跨大于4米時,模板按全跨的0.3起拱。梁截面高度大于800mm以上的要用10穿芯螺栓沿梁高設置，水平間距500mm，螺栓用塑料套管保護，以便拆除后再使用。3、模板安裝：3.1、模板安裝順序：安裝鋼管立桿、水平拉桿、剪刀撐，在可調上托上安放鋼管，釘梁底板、梁側板，安裝斜支撐，加固支撐，最后安裝樓面模板。澆筑完柱混凝土后，安裝樓面鋼筋，澆筑樓面混凝土。3.2、安裝工藝及質量要求：3.3、梁板安裝工藝：（1）、梁底模板：按設計標高調整支頂的標高，然后安裝梁底模板，并拉7、線找平。當梁底板跨大于及等于4米時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨度的3。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（2）、支頂應設掃地桿，水平桿距離1.5m，支頂每增高1.5米應相應加設一道48鋼管水平拉桿。（3）、梁側模板：根據墨線安裝梁側模板，進行加固等。梁側模板制作高度應根據梁高來確定。（4）、鋪樓面模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘牢。（5）、樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。3.4、安裝質量要求：（1）、模板及其支頂必須有足夠的強度、剛度和穩定性，其支承部分就有足夠的支承面積。（2）、木枋、木模板、材8、質應符合規范的有關標準，表面順直無彎曲、扭轉、平面幾何尺寸和截面尺寸符合施工要求。（3）、可調上托在使用時，其端頭必須緊貼鋼管。可調上托在鋼管支撐內必須保持有一半的長度。（4）、拆卸較大跨度的梁下支模系統時，各個體的拆卸體系應從中間開始，向兩端展開。跨度在8米以上的連續梁及框架梁、飄梁的支模體系，必須在其強度等級達到100%設計值，才可拆除。（5）、模板安裝允許偏差按現行規范及有關規定執行。3.5、模板支撐體系用料質量要求：（1）、支撐用鋼管腳手架配件，有卡頭、可調支托以及鋼管等，對折曲變形、嚴重銹蝕，配套不全的不的使用。（2）、所有木板、木枋的規格尺寸應保證，廢爛、檐邊、疤節、嚴重扭曲開裂的9、不能用在受力部位。3.6、模板支架的構造要求：（1）、梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；（2）、立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；（3）、梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。3.7.立桿步距的設計：（1）、當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；（2）、當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；（3）、 高支撐架步距以為宜，本工程設計為1.5m。3.8、整體性構造層的設計：（1）、當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置10、整體性單或雙水平加強層，本工程最高為19米橫向高寬也在范圍內；（2）、.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；(3)、雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；（4）、在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。3.9、剪刀撐的設計：（1）、沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；（2）、中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。3.10、支撐架搭設的要求：（1）、嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和11、水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；（2）、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；（3）、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；（4）、支座的設計要滿足承載力的要求。3.12施工使用的要求：（1）、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；（2）、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；（3）、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。4、模板拆除12、：模板拆除時間和拆除順序：（1）、模板拆除，側模拆除應保證混凝土邊角不受損壞方可進行；而水平模板及支撐則由項目部根據混凝土的強度試壓報告，符合混凝土結構工程施工質量驗收規范 (GB 502042002)表規定，所發出的指令后執行。（2）、模板（高支撐）的拆除順序為：搭設模板拆除的腳手架從梁中部開始向兩端支點降下梁底支撐可調支托拆除梁底模板拆除梁兩側模板拆除樓板下支撐拆除樓板龍骨及模板拆除腳手架模板分類堆放整齊5、模板安裝、拆除安全技術措施：（1）、模板（高支撐）安裝、拆除方案由施工員對班組進行技術交底。（2）、模板上堆放材料要均勻，要符合構件的使用荷載，泵送混凝土出料應及時分攤到其他地方，臨時13、料堆高度不得超過200mm。（3）、模板（高支撐）安裝須有穩固的腳手架防護，操作人員上落應走斜道或穩固的靠梯，高空作業無安全保護的要佩帶安全帶。（4）、模板（高支撐）安裝過程應保證構件的穩定性，有措施防止模板（高支撐）的傾覆。（5）、模板拆除時要搭設穩固的腳手架，不許有空隙、松動或探頭腳手板；臨邊做好防護措施，與外腳手架之間拉設安全兜底網，下方設警戒線和監護人員。（6）、使用電器和機具應符合施工現場臨時用電安全技術規范、建筑機械使用安全技術規程的規定。（7）、保持現場文明施工，禁止明火，天熱防火。6、模板安裝示意圖：6.1、8.4米鋼管支頂模板安裝剖面圖:（附圖）6.2、19m鋼管支頂剖面圖：14、（附圖）7、模板支撐計算書:7.1、梁支撐計算書：高支模計算書梁段:最大跨梁。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：19.00；梁兩側立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:0；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取15、扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：木面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距16、(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：350 ，主楞豎向根數：4；主楞間距為：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M10；主楞龍骨材料：鋼管；截面類型為圓鋼管48主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：鋼管截面類型為圓形，圓鋼管483.5；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按17、200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只18、考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(19、內楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.81.820、1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 內楞計算簡21、圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 177mm； 內楞的最大彎距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.177=8.455 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6.92104/1.28105 = 022、.541 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.541 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67721.965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；23、內楞的最大撓度計算值 =0.181mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=24、1.922 kNm；其中，F=1/4qh=5.49，h為梁高為1m，a為次楞間距為350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.92106/1.02104 = 189.124 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =189.124N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=5.49kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6155425、90.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.221mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.221 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.221mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的26、最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.355 =4.331 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.331kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 27、W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.000.90=11.02kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4228、.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.15+1.01=12.18kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1012.1750.32=0.11kNm； =0.11106/2.16104=5.073N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.40= 10.34KN/29、m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.343004/(10095001.94105)=0.307mm；面板的最大撓度計算值: =0.307mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐鋼管的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.410.3=3.06 kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.350.330、(21+0.4) =0.252 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.40.3=0.54 kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗算： q = (1.2(3.060.252)+1.40.54)/0.4=11.826 kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=11.826 kN/m； 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)鋼管的支座力N1=N3=2.365 KN；鋼管最大應力計算值 ： =0.473106 /5080=93.118 N/mm2；鋼管最大剪力計算值 ： T=231、2.365103/4.52100=10.465N/mm2；鋼管的最大撓度：=0.644 mm；鋼管的允許撓度: =600.000/250=2.400 mm；鋼管最大應力計算值 93.118 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！鋼管受剪應力計算值 10.465 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 T=120.000 N/mm2，滿足要求！鋼管的最大撓度 =0.644 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2.400 mm，滿足要求！八、梁底縱向鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度32、計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 2.365 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.394 kNm ；最大變形 Vmax = 0.46 mm ；最大支座力 Rmax = 5.969 kN ；最大應力 = 0.394106 /(5.08103 )=77.547 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 77.547 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.4633、mm小于700/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=0 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定34、性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =5.969 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918=2.789 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)0.700.35=0.176 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)0.700.120(1.50+24.00)=1.542 kN； N =5.969+2.789+0.176+1.542=10.477 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i35、 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo36、/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10476.595/(0.207489) = 103.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 103.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！十一、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基37、礎底面的平均壓力：p = N/A =0/0.25=0 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 0 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=0 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！7.2、板支撐計算書：一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.75；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):18.00；采用的鋼管(mm):48 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調托座；板底鋼管的間隔距離(mm):200.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):038、.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用木面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 3.5；5.樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；樓板的計算長度(m):7；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):5.60；樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位39、寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.17.520.40、22= 0.03 kNm；面板最大應力計算值 = 30080/54000 = 0.557 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.557 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773.352004/(100950048.6104)=0.008 mm； 面板最大允許撓度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.008 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷41、載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩 I=12.19cm4 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 250.20.12 = 0.6 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.350.2 = 0.07 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：q2 = (2.5 + 2)0.2 = 0.9 kN/m；2.鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 靜荷載：q1 = 1.2 (q1 +42、 q2) = 1.20.6+1.20.07 = 0.804 kN/m；活荷載：q2 = 1.40.9 = 1.26 kN/m；最大彎距 Mmax = (0.10.804+0.1171.26 ) 12 = 0.228 kN.M；最大支座力計算公式如下: 最大支座力 N = ( 1.1 0.804 + 1.21.26)1 = 2.396 kN ；鋼管的最大應力計算值 = M/W= 0.228106/5080 = 44.846 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼最大應力計算值為 44.846 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要43、求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 0.6+0.07=0.67 kN/m；活荷載 q2 = 0.9 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.6770.67+0.9900.9)10004/( 10020.6105121900 ) =0.535 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48 3.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.44、396 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.698 kNm ；最大變形 Vmax = 1.038 mm ；最大支座力 Qmax = 9.917 kN ；最大應力 = 697831.68/5080 = 137.368 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 137.368 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.038mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架45、的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13818 = 2.491 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.751 = 0.262 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.120.751 = 2.25 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.004 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.751 = 3.375 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計46、值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.729 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.729 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范47、，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10729.44/（0.53489） = 41.399 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 41.399 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強48、度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.049 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.049(1.5+0.12) = 2.113 m；Lo/i = 2113.21 / 15.8 = 134 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.376 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10729.44/（0.376489） = 58.355 N49、/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 58.355 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =10.896/0.25=43.582 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.896 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=43.582 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！ 日期