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1、新能源車項目管理中心模板支設制作拆模安全防護專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、模板設計配制原則4三、模板支設材料4四、模板支設方法51、基礎模板：52、柱模板支設：53、梁、板模板支設：54、樓梯模板支設：6五、施工中應注意的問題63、模板制作：7六、模板的拆除81、拆模程序82、拆模安全防護措施8七、梁木模板計算書9（一）梁模板荷載標準值9（二）梁模板底模計算11（三）梁模板底木方計算12（四）梁模板側模計算14（五）穿梁螺栓計算15八、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書16(2、一)梁底支撐大橫桿的計算17(二)梁底支撐小橫桿計算19(三)扣件抗滑移的計算:19(四)立桿的穩定性計算:19(五)梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:221、模板支架的構造要求：222、立桿步距的設計：233、整體性構造層的設計：234、剪刀撐的設計：235、頂部支撐點的設計：246、支撐架搭設的要求：247、施工使用的要求：24九、柱模板支撐計算書24一、工程概況1、工程名稱：XX新能源專用汽車有限公司專用車項目管理中心。2、工程地點：XX市XX裝備園區，XX縣XX莊鎮XX堡村西3、建筑地區特點：（1）該工程0.000標高對應的絕對標高為1093.45，室內外高差450mm。（3、2）本工程勘探深度范圍內各鉆孔均未揭露場地地下水，可不考慮地下水的影響（3）施工用地情況：場地面積為：4346 m2，首層建筑面積為：1387.5 m2 ，場地面積是首層建筑面積的3.1倍。、工程概況（1）該工程建筑面積為：5518.88 m2，建筑物總長87.29米，寬15.74米。（2）本工程為多層普通辦公建筑，鋼筋混凝土框架結構，主體四層，建筑高度為（室外地面至女兒墻頂面）17.85米。（3）該工程耐火等級為二級，屋面防水等級II級，抗震設防烈度為7度，建筑物主體結構合理使用年限為50年。二、模板設計配制原則1、保證混凝土結構和構件形狀、尺寸和相互位置的正確。2、具有足夠強度、剛度和穩定4、性，能可靠地承重砼澆筑時產生的豎向荷載和側壓力。3、構造盡可能簡單、支拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝及砼的澆筑和養護工藝要求。4、模板接縫嚴密，無漏漿。5、拼制模板時，板邊要找平刨直。木料上有節疤、缺口等弊病的部位，應放在模板反面或截去，釘子長度宜為模板厚度的22.5 倍。合理安排進度。6、針對工程結構的具體情況，在確保工期、質量的前提下，盡量減少一次性投入，增加模板周轉，減少支拆用工，并實現文明施工。三、模板支設材料本工程現澆底模采用木膠合板，柱子采用木模十槽鋼，木檔擱柵采用50100 木方，支架采用碗扣架，1214 對拉螺栓，螺栓200mm，熱軋普通槽鋼。四、模板支設方法1、基礎模板：基礎5、為獨立基礎，采用木模支設，鋼管頂絲加固。2、柱模板支設：本工程普通矩形柱，均采用木模支設，采用四塊或多塊長柱頭板拼裝，外加型鋼抱箍。對于層高3.9m，450*550 的柱（梁高650mm），松木松木方料內楞間距為150mm，48（3.5mm 壁厚）鋼管柱箍間距為500mm。施工要點：安裝前先在基礎面上彈出縱橫軸線和四周邊線。排柱模板，應先安裝兩端柱模板，校正固定，拉通長線校正中間各柱模板。為便于拆模，柱模板與梁模板連接時，梁模宜縮短23mm 并鋸成不斜面。3、梁、板模板支設：為保證砼結構的工程質量，提高砼表面觀感，在本工程是將使用平整度光潔度好、硬度、強度高的多層夾板用于梁板支模，采用10056、0 方木擱柵和碗扣架快拆體系。所有模板均由木工繪制翻樣圖，經施工、技術人員復核。模板在木工棚內加工預制，現場實地拼裝。為了控制現澆梁板的梁與柱節點的制模質量，保證梁柱節點尺寸準確，大梁底板和側邊模板、整塊與柱搭接，鑲接點設在梁中。跨度中間起拱，起拱設計為全跨長度的1/10003/1000。模板支設步驟：排間距，板底鋼管立柱間距為1.2，梁底鋼管排架立柱：對于250*650的梁，垂直梁方向為0.8m，沿梁方向為1.2 m。對于250*650 的梁，梁底及側面方條間距為300mm，梁側設12 對拉螺栓一道，間距600 mm。支模架搭設時，立柱間距嚴格控制，縱橫拉麻線確保順直。離地面200mm 處設7、置掃地桿一道，對于層高3.8m 的部位，立桿步距1.4m，在步距處用鋼管縱橫拉結，使模架支撐體系形成一個整體，并加設水平向剪刀撐（間距9m）。支撐架搭設完成確定水平標高后，架設梁底鋼管，水平方木擱柵，然后鋪設底模。所有模板按部位支撐完畢后，復核垂直度并水平拉通線，驗收合格后方可轉入下一道工序。4、樓梯模板支設：根據大樣劃好平臺標高，先支設基礎梁，平臺梁平臺模板，再支設樓梯底板模板。支撐底板的擱柵間距為300mm，支撐擱柵的橫木托帶間距為1m，托帶兩端用斜支撐支住，下用單楔楔緊，斜撐間用牽杠互相拉牢，擱柵外面釘上外幫板，其高度與踏步上齊。五、施工中應注意的問題1、模板安裝前，項目施工技術人員須審8、核木工翻工圖，對操作班組人員就施工技術專項方案、搭設要求、構造要求和安全質量注意事項等進行書面技術交底，交底雙方履行簽字手續。2、柱子砼先澆筑完畢的，在柱子砼達到拆模強度時，最上一段板保留不拆，以利于梁模相接。3、模板制作：在現場木工棚進行，木工間必須進行封閉隔離，木工間內嚴禁吸煙，并配合足夠的滅火器具，做到工完料清，木屑及時清理。木工機械設置防護罩，木工操作時要求思想集中，以免發生意外。模板堆放整齊，地面堆入高度小于2m。4、模板支撐系統的搭設須嚴格按方案執行，鋼管立桿的間距，材質，縱橫拉桿的設置應符合要求，立桿底部用木板墊實，嚴禁用磚作墊高處理；外架及支模架上的堆載嚴格控制，施工荷截不超過9、設計規定，堆料均勻。5、支模架鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的栓測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。鋼管、扣件使用前，項目部須按照金屬拉伸試驗方法（GB/T228），鋼管腳手架扣件（GB15831）和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）對鋼管、扣件質量進行抽樣檢測，合格后方可使用。6、現場建立鋼管、扣件使用臺帳，落實專人加強鋼管、扣件的維修保養工作。凡有裂紋、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、深劃道和外徑、壁厚端面偏差超過規范要求的鋼管，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的扣件必須報廢。7、現場配備力矩板手等檢測工具，承重支模架使用前必須組織有10、關人員進行驗收，驗收不合格的嚴禁投入使用。六、模板的拆除1、拆模程序拆模應遵循：分段分區塊拆除、平面上先拆臨邊跨再拆內部跨、垂直方向分層分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除，拆懸臂梁梁底的模板時應從懸臂端向支座端拆除；同時拆除模板時應隨拆隨清理并堆放整齊，拆模操作順序如下：（1）柱模板：搭設作業平臺拆除斜撐/支撐水平桿自上而下拆除柱箍或橫楞拆除模板間連接螺栓或回形銷拆除模板清理模板并分類堆放。（2）梁、頂板模板：搭設作業平臺拆梁側支模水平桿/斜撐拆除梁側模板底承重水平橫桿對搭接立桿可拆除上立桿或適當下放上立桿拆頂板底模板拆梁底承重水平橫桿拆梁底模板拆11、支模架剪刀撐拆支模架橫桿拆支模架立桿。2、拆模安全防護措施（1）上崗作業人員必須是已經過三級安全教育并經考試合格的人員。（2）拆模前應履行拆模審批手續。施工員（或木工翻樣）應確認構件強度必須達到（設計和施工規范）允許拆模強度值，作業環境防護符合安全要求后，方可批準拆模。（3）拆模前應做好臨邊防護和洞口防護。（4）在拆模前項目部必須對木工和架子班組進行分部分項安全交底，交底應交到班組所有作業人員。上崗時作業人員必須正確使用安全防護用品。嚴禁酒后作業，嚴禁睡眠嚴重不足人員上崗。（5）拆模時必須嚴格遵守拆模方案和操作規程。（6）拆模時下方不能有人，拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。（7）拆模時拆12、模工人必須有可靠的立足點。對高度超過2m 的模板拆除無安全防護時操作工人必須正確佩戴安全帶。（8）拆模應遵循先拆非承重模板再拆除承重模板，拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除，拆懸臂梁梁底的模板時應從懸臂端向支座端拆除。（9）拆模操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落、拉到；作業間斷時，現場不得留有松動或懸掛的模板。（10）拆下的模板應及時運到指定地點集中有序堆放，防止釘子扎腳。（11）項目安全員（包括班組長、班組兼職安全員）必須對模板拆除作業進行巡視，發現有不安全行為或現象時必須立即給予阻止。七、梁木模板計算書（一）梁模板荷載標準值模板自重= 0.340kN/m2；鋼筋自重= 1.513、00kN/m3；混凝土自重= 24.000kN/m3；施工荷載標準值= 2.500kN/m2；強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.600h；T 混凝土的入模溫度，取15.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算14、的新澆混凝土側壓力標準值F1=16.790kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=16.800kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2= 6.000kN/m2。圖為梁底模面板示意圖（二）梁模板底模計算梁底模板的高度H = 18mm；梁底模板的寬度B = 240mm；本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3；I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下圖為梁底模面板計算簡圖1.強度計算強度計算公式要求： f = M/W f其中f 梁底模板的強15、度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩(kN.m)；q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；q=1.20.34(0.24+20.60)+24.000.240.60+1.500.240.60+1.42.500.24=8.17kN/m最大彎矩計算公式如下:M=-0.108.170=0.074106/16200.0=4.539N/mm2梁底模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q = 0.34(0.24+20.60)+24.000.240.60+1.500.240.60=5.933N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v = 0.6775.16、933300.04/(1006000.00145800.0)=0.372mm梁底模板的撓度計算值: v = 0.372mm小于v = 300/400,滿足要求!（三）梁模板底木方計算梁底木方的高度H = 100mm；梁底木方的寬度B = 50mm；本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；梁底木方按照按照集中荷載作用的簡支梁計算，計算簡圖如下圖為梁底木方計算簡圖1、強度計算強度計算公式要求： f = M/W f其中f 梁底模板的強度計算值(N/m17、m2)；M 計算的最大彎矩(kN.m)；P 作用在梁底木方的集中荷載(kN/m)；P=1.20.34(0.24+20.60)+24.000.240.60+1.500.240.60+1.42.500.240.24=2.451kN最大彎矩計算公式如下:其中L 梁底木方的跨度，L = 300+2300=900mmM=2.451=0.551106/83333.3=6.617N/mm2梁底木方計算強度小于13.00N/mm2,滿足要求!2.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中P = 0.34(0.24+20.60)+24.000.240.60+1.500.240.600.24=1.780kN最大撓度v =18、 1779.900900.03/(489500.004166666.8)=0.683mm梁底木方的撓度計算值: v = 0.683mm小于v = 900/400,滿足要求!（四）梁模板側模計算梁側模板龍骨按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下圖為梁側模板龍骨計算簡圖1、強度計算強度計算公式要求： f = M/W f其中f 梁側模板的強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩(kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.216.80+1.46.00)0.60=19.992N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.1019.992=0.180106/37800.0=4.760N/mm19、2梁側模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2、撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q = 16.800.60=11.76N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v = 0.67711.760300.04/(1006000.00340200.0)=0.316mm梁側模板的撓度計算值: v = 0.316mm小于v = 300/400,滿足要（五）穿梁螺栓計算穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.216.80+1.46.00)0.600.60/1=12.00kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為10.4mm；穿梁螺栓有效面積為84.300mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為14.3320、1kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為11.995kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置1 道穿梁螺栓滿足要求。穿梁螺栓強度滿足要求!八、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為碗扣式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.碗扣式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為3.8米，基本尺寸為：梁截面BD=250mm650mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向21、) l=1.20米，立桿的步距h=1.30米，圖為梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.5。(一)梁底支撐大橫桿的計算作用于大橫桿的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過木方的集中荷載傳遞。1、木方荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1 = 25.0000.6000.2400.240=1.575kN(2)模板的自重荷載(kN)：q2 = 0.3500.240(20.600+0.240)=0.179kN(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1 = (1.000+4.000)0.2400.240=0.450kN2、木方楞傳遞集22、中力計算：P = (1.21.575+1.20.179+1.40.450)/2=1.367kN3、大橫桿的強度計算：大橫桿按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P取木方傳遞力，P=1.37kN大橫桿計算簡圖如下梁底支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中n=1.20/0.30=4經過簡支梁的計算得到支座反力RA = RB=(4-1)/21.37+1.37=3.42kN通過傳遞到立桿的最大力為22.05+1.37=5.47kN最大彎矩Mmax=4/81.37截面應力=0.82106/4491.0=182.65N/mm2水平支撐梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(二)梁底支撐小橫桿計算小橫桿23、只起構造作用，通過扣件連接到立桿。(三)扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=5.47kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。(四)立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=5.47kN (24、已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重N2 = 1.40.1295000=0.903kN樓板的混凝土模板的自重N3=2.100kNN = 5.468+0.903+2.100=8.471kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積(cm2)； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值(N/mm2)；f = 205.00l0 計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (25、1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果： = 120.8，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：= 168.2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000；公式(3)的計算結果： = 144.66，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連26、墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數k1步距h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.51.5h2.1k1 1.243 1.185 1.1671.163表2 模板支架計算長度附加系數k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 1820 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.0811.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.0641.072 1.092 1.1127、1 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.0551.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.0511.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.0461.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.04228、1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.0391.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.0371.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.0371.042 1.053 1.066 1.078 1.091以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(五)梁和樓板模板高支29、撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容：1、模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2、立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3、整體性構造層的設計：a.當支撐架高30、度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4、剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5、頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于40031、mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6、支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7、施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展32、的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。九、柱模板支撐計算書（一）柱模板荷載標準值強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.600h；T 混凝土的入模溫度，取15.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.900m/h；H 混凝土側壓力33、計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.800m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=59.340kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=59.340kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2= 4.000kN/m2。（二）柱模板計算簡圖柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為拉彎桿件，應按拉彎桿件進行計算。柱模板的截面寬度B = 450mm；柱模板的截面高度H = 550mm；柱模板的高度L = 3800mm；柱箍的間距計算跨度d = 500mm。圖1 柱箍計算簡圖（三）木方(面板)的計算木方直34、接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的兩跨度連續梁計算，計算如下木方計算簡圖1、木方強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中q為強度設計荷載(kN/m)；q = (1.259.34+1.44.00)0.15 = 11.52kN/md為柱箍的距離，d = 500mm；經過計算得到最大彎矩M = 0.12511.5210.35木方截面抵抗矩W = 50.0100.0100.0/6=83333.3mm3經過計算得到= M/W = 0.370106/83333.3 = 4.320N/mm2木方的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!2、木方撓度計算最大撓度計算公式其中q混凝土側壓力35、的標準值，q = 59.340kN/m；E 木方的彈性模量，E = 9500.0N/mm2；I 木方截面慣性矩I = 50.0100.0100.0/12=4166667.0mm4；經過計算得到w =0.52159.340500.04/(10095004166667.0) = 0.488mmw 木方最大允許撓度，w = 500.000/400 = 1.25mm；木方的最大撓度滿足要求!（四）B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍的規格: 圓鋼管_48_3.5mm；鋼柱箍截面抵抗矩W = 4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I = 10.78cm4；B方向柱箍36、計算簡圖其中P為木方傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P = (1.259.34+1.44.00)0.15 0.35 = 5.76kN經過連續梁的計算得到B方向柱箍剪力圖(kN)B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩最大支座力N = 14.402kN柱箍截面強度計算公式其中Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值；x 截面塑性發展系數, 為1.05；W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 17.96cm3；柱箍的強度設計值(N/mm2): f = 205.000B邊柱箍的強度計算值f = 129.83N/mm2；B邊柱箍的強度驗算滿足要求!（五）B方向對拉螺栓的計算B方向沒有設置對拉螺拴！（六）H方向柱箍的計算H方向柱箍計算簡圖其中P為木方傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P = (1.259.34+1.44.00)0.15 0.50 = 5.76kN經過連續梁的計算得到H方向柱箍剪力圖(kN)H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩最大支座力N = 14.402kN柱箍截面強度計算公式其中Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值；x 截面塑性發展系數, 為1.05；W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 17.96cm3；柱箍的強度設計值(N/mm2): f = 205.000H邊柱箍的強度計算值f = 129.83N/mm2；H邊柱箍的強度驗算滿足要求!