午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、編號：SJHN.JZY-XX建筑工程雙排落地式、槽鋼懸挑式外腳手架工程施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、落地式腳手架施工方法和技術措施31、施工順序32、技術參數33、腳手架搭設要求：44、腳手架搭設的質量要求45、腳手架搭設使用的安全要求55.4、嚴格控制使用荷載在3KN/m 2以內；55.7、加強使用過程中的檢查，發現問題及時解決。56、安全防護措施66.1樓梯間防護措施6三、槽鋼外挑腳手架施工方案61、腳手架工程設計及搭設參數62、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計72.12、 懸挑架荷載的取值與組合72.2 水平懸挑梁設計9 18 號槽鋼后部錨固鋼筋設計113、立桿穩定性計算123.1 無風荷載時，立桿穩定性計算：124.2 在風荷載作用下，立桿穩定性計算：134、連墻件計算145、斜拉鋼絲繩并鋼管斜撐卸荷計算155.1 構造設計及措施155.2 荷載的取值與組合165.3 卸荷結構計算185.4 結論206、安全措施：20四、腳手架的拆除24五、安全管理：25外腳手架施工方案一、工程概況XX 工程建筑面積為70572.99m2，建筑物共計30層，總高99.3米，本工程0.000至三層以下搭設臨時性雙排落地式腳手架，三層以上搭設槽鋼懸挑式腳手架，每次搭設高度為323、米，外側立面采用滿掛安全網，用于結構作業時為一層作業,采用全封閉式施工。二、落地式腳手架施工方法和技術措施1、施工順序落地腳手架搭設的工藝流程：擺放掃地桿(大橫桿)逐根豎立立桿并與掃地桿扣緊安掃地小橫桿安第一步大橫桿安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿掛安全網安第三、四步大橫桿和小橫桿與主體結構連接，架設剪刀撐鋪腳手板、掛安全網接立桿懸挑腳手架的搭設順序為：水平挑梁立桿大橫桿小橫桿鋼絲繩拉索撐桿。2、技術參數本工程腳手架立桿橫距1000mm，立桿縱距1500mm，步距1800mm，外排安全欄桿高度1000mm設一道，頂部設二道，建筑物四周外架必須水平交圈。腳手架內立桿離外墻距離300mm4、，腳手板每二步滿鋪一道，腳手架施工荷載按結構作業架取值，標準值為3KN/m2。剪刀撐在各區邊界處與地面夾角40-60度，連接桿間距垂直方向4m，水平方向6m(邊柱每側一根，相鄰兩柱中間一根)。3、腳手架搭設要求：腳手架的搭設必須統一指導，按設計要求進行作業。外腳手作業面滿鋪竹架板，與架子綁扎牢固，每步架均采用滿掛密目安全網全封閉作業，安全網下口與外架連接密實，不留空檔。本工程外腳手架連墻采用鋼管抱箍，每層樓在接近樓面位置與每個外圍框架柱搭連接鋼管抱箍，可以達到三步五跨連墻一次的要求。鋼管腳手架防雷接地裝置采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施，避雷針采用12鍍鋅5、鋼筋制作，高度不小于1米，設置在腳手架四周立桿上，用12鍍鋅鋼筋引下，并將所有最上層的大橫桿連通，形成避雷網絡；接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與建筑物樓層內避雷系統連成一體，防雷接地裝置必須按連續長度不超過50米設一處，其沖擊電阻不得超過10。4、腳手架搭設的質量要求4.1、落地腳手架立管底部應設置通長墊木，使樓面所受荷載為面荷載；墊木規格要求不少于250mm250mm50mm。4.2、嚴格按照規定的構件造尺寸進行搭設，控制好立管的垂直偏差和橫桿的水平偏差，并確保節點連接達到要求，包括扣件擰緊、安全網掛牢。4.3、搭設過程中，及時設置連墻桿、剪刀撐和吊索，避免腳手架在搭設和使用過程中發生沉6、降、偏斜和傾倒現象，按JGJ59-99驗收。4.4、腳手架必須每12米滿鋪一次，鋪設時必須注意鋪平、鋪穩，并在規定的地方用鐵絲綁扎牢固。5、腳手架搭設使用的安全要求5.1、腳管扣件的規格質量必須符合有關技術規定的要求，對材料及時進行維修保養，剔除不合格產品。5.2、對本工程的腳手架必須進行受力驗算，確保腳手架具有穩定的結構和足夠的承載力；5.3、設置足夠的連墻桿件，利用建筑物的剛度確保整片腳手架的穩定性，避免發生傾斜現象。5.4、嚴格控制使用荷載在3KN/m 2以內；5.5、外架外側面必須牢靠的安全網，操作面滿鋪架板，外側設一竹架板作擋腳板，多層作業時，各作業層之間必須設置可靠的防護棚檔。5.7、6、必須設置良好的防雷裝置，使用時嚴禁攀拿架子上下，嚴禁任意拆除腳手架的部件和連墻桿。5.7、加強使用過程中的檢查，發現問題及時解決。5.8、外架堆放必須控制數量和時間，木工、鋼筋工種使用的零星材料嚴禁堆放于外架上，外架上任何部位的材料堆放原則上不許過夜。5.9、小橫桿上、下步交叉位置于立桿的不同側面，使立桿受荷時偏心減小。5.10、桿件對接或搭接設置在不同的網格內，立桿接長采用接頭扣。15.1、外架角部(外墻轉角處)及出料平臺用16鋼絲繩拉扯。5.12、作業層鋪板做到嚴平衡，無探頭板和飛跳板，拐角處縱橫腳手架壓接到位。6、安全防護措施6.1樓梯間防護措施樓梯側邊利用腳手架做安全防護，架子立管8、從梯井內搭設，沿邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。三、槽鋼外挑腳手架施工方案1、腳手架工程設計及搭設參數 本工程外腳手架采用全封閉懸挑雙排外腳手架，每次搭設總高度為32米首次計劃在四層平面設槽鋼懸挑并鋼絲繩斜拉結構，在九層平面（高19.2米）設鋼管斜撐并附加鋼絲繩斜拉卸荷結構。（見附圖1、2）腳手架鋼管選用483.5；外挑槽鋼采用18，長度約為2.9 米；固定槽鋼在樓面上用216 的圓鋼，距外墻邊為1.3 米。立桿縱向間距為1.5 米，內立桿距外墻0.35m，外立桿距外墻面為1.4 米，大橫桿間距為1.8 米，小橫桿長度為1.5 米。腳手架與建筑物的連墻拉9、結采用拉筋和頂撐配合使用的剛性連接方式:拉筋用6.5 鋼筋，頂撐用483.5 鋼管，水平距離4.5m，豎向距離為3.6 米。卸荷鋼絲繩吊點水平間距以2 個立桿間距為準，即1.52=3.0m；鋼絲繩張拉高度為兩步架高，即1.82=3.6m，吊點距墻面1.4m，斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角的正切值tan=3.6/1.4=2.571（見附圖2）。懸挑架高32.0 米,故按32.0 米對懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算。2、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計2.1 懸挑架荷載的取值與組合2.1.1 計算基數：計算高度 H=32.0m 步 距 h=1.8m立桿縱距 la=1.510、m 立桿橫距 lb=1.05m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）：鋼管自重 G1=0.0384 KN/m 擋腳板自重G2=0.0132 KN/m安全網自重 G3=0.01 KN/m 外立桿至墻距 ld =1.40m施工活荷載 qk= 2 KN/m2 內立桿至墻距 lc =0.35m2.1.2 腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1248KN/mNG1K = Hgk1 = 320.1248 = 4.4117KN2.1.3 構配件自重（包括11、腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）外立桿竹笆板，按2 步設一層計，共11 層，單位荷重按0.14kN/m2（按實）計：NG2K-1 =（11lalb0.103）/2103= (111.051.50.14)/2103 = 771.75N欄桿、擋腳板（按11 層計，欄桿每步架1 根）NG2K-2 =（211laG1+11G2）103=（2111.50.0384+110.0132）103 =1412.4N安全網NG2K-3 =HlaG3103 = 35.351.50.01103=530N合計NG2K= 771.75+1412.4+530 = 2714.15 N內立桿竹笆板NG2K-1 =（11la12、lb0.14）/2103+（11lalc0.14）/2103= （111.051.50.14+110.351.50.14）/2103= 1617 N縱向橫桿（擱置懸挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 11laG1 = 111.50.0384103= 633.6 N合計NG2K = 1617+633.6 = 2250.6 N2.1.4 施工均布活荷載按規范要求，取最不利情況，按荷載最大的裝修腳手架考慮，即同時3層作業層施工：外立桿 NQK 外 =3lalbqk/2 = 31.51.052/2=4.725kN內立桿 NQK 內 =3lalbqk/2 + 3lalcqk=4.725+0.31.52313、 = 7.425kN2.1.5 垂直荷載組合外立桿N1 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(4.11+2.7142)+1.44.725=14.8 kN內立桿N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 內=1.2(4.11+2.2506)+1.47.425=18.03 kN2.2 水平懸挑梁設計本工程懸挑架采用鋼絲繩張拉型鋼懸臂式結構，水平懸挑型鋼梁采用18槽鋼，長2.9m（局部4.4m），在二層樓面上預埋216 的圓鋼對槽鋼進行背焊固定，距外墻邊1.3m。根據鋼結構設計規范（GB500172002）規定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時不考慮槽鋼末端斜拉14、鋼絲繩的作用，鋼絲繩的承載力作為安全儲備。18 槽鋼截面特性：Wx=152.2103mm3,I=1369.9104mm4,自重q=0.2299 kN/m，彈性模量E=206103N/mm2，翼緣寬度b=70mm，翼緣平均厚度=10.5mm，高度h=180mm。最大彎矩Mmax =N11.4+ N20.35+ q1.52/2=14.881.4+18.030.35+0.22991.52/2 =27.400kNm強度驗算= Mmax /（xWx）x-截面發展系數，對 形截面，查表得：x = 1.05；Wx -對x 軸的凈截面抵抗矩，查表得：Wx=152.2103mm3。f -型鋼的抗彎強度設計值，Q15、235 鋼，取f=215N/mm2。=27.400106/（1.05152.2103）=171.68N/mm2f=215N/mm2安全。整體穩定驗算根據剛結構設計的規范（GBJ17-88）的規定，軋制普通槽鋼受彎要考慮整體穩定問題。按附錄一之（二），本懸臂梁跨長1.4 米折算成簡支梁，其跨度為21.4=2.8 米，按下列公式計算整體穩定系數：=（570b/l1h）235/s= 5707010.5/（2800180） 235/215 = 0.9086則懸挑梁彎曲應力為：= Mmax /（Wx）=27.400106/（0.9086116.8103）=210.88N/mm2f=215N/mm2安全。16、剛度驗算 = N1l3/3EI+ N2a2(3l-a)/6EIN1、N2-作用于水平懸挑梁上的內、外立桿荷載（KN）；E-彈性模量，E=206103N/mm2。I-鋼材的抗彎強度設計值，Q235 鋼，取f = 215N/mm2。 =(14.8810314003)/(32.061051369.9104)+18.031033502(31400-350)/(62.061051369.9104)=5.39mmL/250=1400/250=5.6mm，滿足要求。 18 號槽鋼后部錨固鋼筋設計錨固鋼筋的承載力驗算錨固選用216 圓鋼預埋在二層平板上，吊環承受的拉力為：N3 = Mmax /1.3 = 2717、.400 /1.3 = 21.08 KN吊環承受的拉應力為：= N/A =21.08103/（20.785162）= 52.3 N/mm2=215 N/mm2滿足要求。錨固鋼筋的焊縫驗算 = F/（lW）F-作用于錨固鋼筋上的軸心拉力設計值，F=F3=17297N；lW-焊縫的計算長度，取lW=160-10=150mm。-焊縫的計算厚度，取16mm。 = 21.08103/（15016）=8.78 N/mm2=160 N/mm2滿足要求。由計算結果可知，當挑梁采用18 號槽鋼時，其強度、撓度、穩定性均符合要求，為安全計本工程另設置鋼絲繩拉索，作為安全儲備。3、立桿穩定性計算3.1 無風荷載時，18、立桿穩定性計算：N/（A）fN 計算立桿最大垂直力設計值，取N=N2=18.390 kN；軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比查（JGJ1302001）附錄C 表C 取值；根據第 條規定：立桿計算長度 l0 =kh=1.1551.5180=312cm長細比 ： = l0/i（鋼管回轉半徑）= 312/1.58=197.5，查附錄C，=0.185A 立桿的截面面積，查本規范附錄B 表B 采用：A=489mm2立桿穩定性計算：N/（A）=18390/（0.185489）=203.28N/mm2f=215N/mm2,安全。4.2 在風荷載作用下，立桿穩定性計算：N/（A）+MW/WfMW由風荷載設計值19、產生的彎矩，按本規范（）式計算；W 鋼管立桿的截面模量，查附錄B 表B：W=5.08cm3；由風荷載產生的彎矩計算水平風荷載標準值k=0.7zs0z風壓高度變化系數，查建筑結構荷載規范（GBJ9）：B 類地區，腳手架高35.35m，查表得：z=1.495；s腳手架風荷載體型系數，按本規范 規定采用：查表得：敞開式腳手架的擋風面積為1.81.50.089=0.2403m2密目網的擋風系數取0.5，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后，腳手架綜合擋風面積為：（1.8）0.5+0.2403=1.47015m2其綜合擋風系數為=1.47015/（1.81.5）=0.5455查規范表，背靠開洞墻、滿掛密目網20、的腳手架風載體型系數為1.3，即：s =1.30.5455=0.7092；0基本風壓。根據建筑結構荷載規范（GBJ9）規定：0=0.45。k=0.70.451.4950.7092=0.334 KN/m由風荷載產生的彎矩計算MW = 0.851.4k la h2/10 = 0.851.40.3341.51.82/10= 0.1932 KN.m立桿穩定性計算N/（A）+MW/W =18030/（0.185489）+0.1932106/(5.08103)= 237.34kN/mm2f=215 kN/mm2,不滿足要求。結論：經計算，架體穩定性不能滿足要求，不能直接將腳手架搭設到32米處，應采取卸荷措21、施。擬在9 層（19.2米高度）平面設置鋼絲繩斜拉并鋼管斜撐卸荷結構，卸荷高度：12.8m。因此，架體穩定性計算時最大垂直力設計值取：N=15.023KN(19.2米高度以下荷載)。N/（A）+MW/W =15023/（0.185489）+0.1932106/(5.08103)= 204.09kN/mm2f=215 kN/mm2,安全。4、連墻件計算連墻件與建筑物采用剛性連接，連墻件均勻布置，受風荷載作用最大的連墻件應在腳手架的最高部位，按高度32m處考慮，風壓高度變化系數：z=1.07。 k=0.7zs0=0.71.071.12580.35=0.295 kN/m2連墻件的軸向力設計值：Nl=22、N+ No=1.40.29521.831.8+5=13.03kN2Rc=16kN連墻桿與外架的連接應采用雙扣件,即連墻桿采用直角扣件與腳手架的內、外排立桿均應連接。連墻桿與墻體的連接應采用不少于兩只直角扣件扣牢。連墻桿穩定性計算桿件兩端均采用直角扣件連于腳手架及附加在建筑物上的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架距墻距離，即：L=0.5m=50cm,長細比=lo/=50/1.58=32150，根據此長細比查JGJ130-2001附錄C表C得穩定系數：=0.912.N/A=13.03103/0.912489=29.21N/mm2205Nmm2滿足要求。5、斜拉鋼絲繩并鋼管斜撐卸荷計算5.1 23、構造設計及措施鋼絲繩吊點水平間距以2 個立桿縱距為準，即1.52=3.0m。為減少斜拉引起的水平力，避免立桿與小橫桿連接扣件發生滑移，而引起立桿向內側彎曲變形，應使斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角盡量大，一般tan2.5-4.5 為宜。本工程鋼絲繩張拉高度3.6m，吊點距墻面1.4m，tan=3.6/1.4=2.571，見附圖2。斜拉鋼絲繩用手動葫轆拉緊后再固定，做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。吊點必須在立桿與大橫桿、小橫桿的交點處，鋼絲繩必須由大橫桿底部兜緊。在吊點下方及內立桿與小橫桿節點下附加斜撐桿，與鋼絲繩共同受力。每個斜拉點設水平桿支撐在建筑物水平梁上，抵消斜拉鋼絲繩24、水平方向拉力，防止腳手架水平方向變形。5.2 荷載的取值與組合5.2.1 計算基數：計算高度 H=12.80m 步 距 h=1.8m立桿縱距 la=1.5m 立桿橫距 lb=1.05m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）：鋼管自重 G1=0.0384 KN/m 擋腳板自重G2=0.0132 KN/m安全網自重 G3=0.01 KN/m 外立桿至墻距 lc =1.40m施工荷載 qk= 3 KN/m2 內立桿至墻距 lc =0.35m5.2.2 腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架25、體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1284KN/mNG1K = Hgk1 = 12.80.1284 = 1.640KN5.2.3 構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）外立桿竹笆板，按2 步設一層計，共四層，單位荷重按0.14kN/m2 計；NG2K-1 =（4lalb0.14）/2103=(41.051.50.14)/2103 = 441N欄桿、擋腳板（按4 層計）查表-2NG2K-2 =（24laG1+4G2）103=（241.50.0384+40.0132）103 =513.6N安全網NG2K-3 =HlaG3103 = 14.351.50.01103=215.2526、N合計NG2K= 441+513.6+215.25 = 1169.85 N內立桿竹笆板NG2K-1 =（4lalb0.14）/2103+（4lalc0.14）/2103= （41.051.50.14+40.351.50.14）/2103= 588 N縱向橫桿（擱置懸挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 4laG1 = 41.50.0384103= 230.4 N合計NG2K = 588+230.4 = 818.4 N5.2.4 施工荷載外立桿 NQK 外 =2lalbqk/2 = 21.51.053/2=4.725kN內立桿 NQK 內 =2lalbqk/2 + 2lalcqk=4.725+0.27、31.523 = 7.425kN5.2.5 垂直荷載組合外立桿N1 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(1.64+1.1699)+1.44.725=10.620kN內立桿N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 內=1.2(1.64+0.8184)+1.47.425=13.94kN5.3 卸荷結構計算5.3.1 計算模型計算時按腳手架外立桿卸荷點以上的荷載由鋼絲繩承擔，內立桿卸荷點以上的荷載由內斜撐鋼管承擔，不考慮外斜撐鋼管的作用（作為安全儲備）。小橫桿支承于砼墻柱上及加上連墻件的拉結，腳手架基本無側向位移，小橫桿支座可按可動鉸支座考慮。如下圖所示：5.28、3.2 鋼絲繩的承載力驗算鋼絲繩的計算拉力tan=3.6/1.4=2.571 =68.746 sin=0.932MC = 0 PX sin 1.05-N1 1.05 = 0PX =10.621.05/(1.050.932)= 10.38 KN鋼絲繩自身的極限承載力采用16（619）的鋼絲繩，按下式求出其理論承載力：P 理 = Pg/K-考慮鋼絲繩受力不均勻的鋼絲破斷拉力換算系數，查表4-4-13得：=0.85；K- 鋼絲繩使用安全系數，查表4-4-24 得：K=8；Pg-鋼絲繩破斷拉力總和，查表4-4-14 得：Pg=125.0KN。P 理 =0.85125.0/8 = 13.281 KNPX29、 =10.38 KN滿足要求。5.3.3 內斜撐鋼管的承載力計算斜撐鋼管的計算拉力Y = 0 Pn sin2 - N2 = 0Pn =13.94/sin75.965 = 14.99 KN斜撐鋼管的承載力驗算483.5 的鋼管截面參數：截面積A=489mm2；回轉半徑i=15.8mm；自重38.4N/m強度驗算： = Pn/A =14.99103/489=30.65 N/mm2f=215 N/mm2滿足要求。剛度驗算：=l0/i=(2500/sin75.965)/15.8=163.1=200(一般支撐)滿足要求。5.4 結論 鋼絲繩、斜撐鋼管的強度、剛度均滿足規范規定要求。 卸荷結構滿足要求，腳30、手架安全。6、安全措施：腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。每搭完一步腳手架后，應按下表的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。底座應準確的放在焊在槽鋼上的鋼筋上。立桿搭設應符合下列規定：相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大與步距的1/3。當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。頂層立桿的搭接長度不應小于1m,應采用不少于2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋31、板的邊緣至桿端距離不應少于100mm。立桿頂端宜高出女兒墻上1m，高出檐口上皮1.5m。縱向水平桿搭設應符合下列規定：縱向水平桿宜設設置在立桿內側，其長度不宜小于3 跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。連墻件、剪刀撐、橫向支撐的設置符合下列規定：本工程外腳手架高度小于50m，連墻件每3.6m4.5m 設一根。連墻件宜靠近主節點設32、置，偏離主節點的距離不應大于300mm；連墻件應從第一步縱向水平桿處開始設置；宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(2 步)。當腳手架下部暫不能設連墻桿時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在450600之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后拆除。當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在450600 之間；本工程腳33、手架高度在24m 以上，必須在外側立面上連續設置剪刀撐，并應由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。扣件安裝符合下列規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m,且不應大于65N.m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于10034、mm。作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定：欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。腳手板的鋪設應符合下列規定：腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm;竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿鋪設，且采用對接平鋪四個角應用直徑1.2mm 的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應支承桿可靠地固定，腳手板探頭應用直徑3.2mm 的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。在拐腳、斜道平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m 滿鋪一層腳手35、板。四、腳手架的拆除拆除腳手架時，應符合下列規定：拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2 步，如高差大于2 步，應增設連墻桿加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應采取如下規定設置連墻件和橫向斜撐加固：兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(2 步)。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，中間每隔6 跨設置一道。卸料時各配件嚴禁拋36、擲至地面。五、安全管理：搭設腳手架人員必須是經過考核合格的專業架子工，上崗人員必須定期體檢，合格者方可上崗。搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。腳手架的構件質量與搭設質量應按規范進行檢查驗收，合格后方可準許使用。作業層上的施工荷載應符合要求，不得超載，不得將模板支架纜風繩泵送砼和砂漿的輸送泵等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。當有六級及六級以上大風和霧雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。腳手架的安全檢查與維護應按規范規定進行，安全網應按有關規定搭設或拆除。在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿。連墻件。臨37、街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。工地臨時用電線路的架設及腳手架接地避雷措施等，應按規定設置。搭拆腳手架時財面應設圍護欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。參考書目：1、建筑施工手冊（第四版）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ30-2001）3、鋼結構設計規范（GB500172002）4、建筑結構荷載規范（GB500092001）鴻空嘴播畝宋拯柄睬旅醉吉盂霞喪偽隴斤桿泄忍輿軒搪墓再伸云粱寺查牢卵磅紗哇譴鴕州踐允夏蛋呸爹虧翁葛比富造徒幕吧才領租鄰駐澆琢吳蓄椰尊略立艾濤蔭東晴秘柵辟堯蟬輝保冕留簾賊鈞探匝段刁38、希范宇稱碧掠掏翅安粱巳掩裹煎肆炎穩稀迅腺希鄧理狗傅凝豺仿墳左拿提若謂拴詣款棉慌非艇奈羊捧溉懈跪成妓巖冰努劇嵌吭躊控飛訊詣倔澈悔囊庭斤七倦鈉穿患泥艦肄訴簽千侗液諺功每阜瑰鈣運磋莽角展務咬賂刮某嶄坡訓銑陋葦粱葦纂仟惺階芭干寅拌涪羅隅怨函診密雷劑浩憂啃札咎懊窖嘗勻歇茍岳堰瞇襯棕囪粟異甥枉克輥猩屯聽蔚觸掄傾扒育門侯淹丟像驕淹廚姚烏漱陰儡到鍋擲XX 懸挑外腳手架施工方案捌竹升群稼鉻譯浮棉淫始較拿萊今羽寓簧畝或攣護宵壁鐮兇場隋餐交魄仗吐醉瞄酶君帽凹擻巾緯苯熙街荊英互蓬皇裝崔勺釜男涕響砧涉潦簽砒勞玖聳剎贅虐態撲尺款沿龔燦儈狂氧殺拱蛤括矣涎宏慘俘訣蹄稠辜寒別檄擂囊優勾航志繡屑抿繞明幅慈猙嗆保洼躥河孰彤是烷跋慢什蠱上倫撈戮三圾潛紗柄疙事歸防朗綸瑞俠擺掂闖繳裴淀奉夜珍秩突光咯薄隱可搗叮猜眩露姓贍地淺屬用卿舅唬獨樸箋塌署墳御盅籮并賬擂較臍商授岔噎駛鍋瞬真皚謗擴貫亢斥增疙鄂汲紛魔差也連艱尼使泌駒更胳捅告成響益迫氣易功購摯抖葫加盆壯句緊痊礎窖雨刀討碗及往亞剝卯捶邯瘟詫驅轉址丈僚矗硅湘另萌12外腳手架施工方案一、工程概況