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1、編號：SJHN.JZY-XX智能機器人研發中心大樓落地式雙排扣件式腳手架施 工 方 案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄第一章 編制依據2第二章 工程概況3第三章 方案選擇4第四章 施工工藝4第五章 施工方法45.1腳手架基礎45.2腳手架搭設45.3密目網的設置7第六章 主要資源計劃86.1勞動力需求計劃86.2材料需求計劃8第七章 施工要求及安全技術措施87.1施工要求87.1.1材料要求87.1.2搭設要求97.1.3腳手架拆除107.1.4腳手架驗收標準規范107.1.5荷載要求117.2安全技2、術措施11第八章 腳手架計算書13一、參數信息:131.腳手架參數132.活荷載參數133.風荷載參數134.靜荷載參數145.地基參數14二、大橫桿的計算:151.均布荷載值計算152.強度驗算163.撓度驗算:16三、小橫桿的計算:171.荷載值計算172.強度驗算173.撓度驗算18四、扣件抗滑力的計算:18五、腳手架立桿荷載計算:19六、立桿的穩定性計算:19七、最大搭設高度的計算:21八、連墻件的穩定性計算:21九、立桿的地基承載力計算:22第一章 編制依據1 施工合同及施工圖紙序號文件名稱日 期1xx市智能機器人研發中心施工招標文件2xxxx咨詢有限公司2主要法規、規范、規程、標準3、條文和圖集類別名 稱編 號法規中華人民共和國建筑法主席令第91號建筑工程質量管理條例國務院令第279號建設工程安全生產管理條例國務院令第393號規范規程建筑結構荷載規范GB50009-2012建筑施工腳手架實用手冊建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ 1302011；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）xx省建筑工程施工工藝規程DBJ14-032-2004建筑施工安全檢查標準JGJ59-99工程建設標準強制性條文2013版標準條文建筑施工手冊第五版建筑施工計算手冊xx市建筑工程腳手架及模板支撐系統安全管理暫行規定(試行)建筑施工腳手架實用手冊第二章 工程概況序號項 目內 容1工程名稱4、智能機器人研發中心2建設單位3設計單位4勘察單位5監理單位6施工單位7工程類別二類8建筑面積29684.58平方米9地理位置xx市藍色硅谷規劃區域內，科技路北側，創業路南側，規劃濱海東路東側。10質量目標按建筑工程施工質量驗收統一標準及相關專業質量驗收規范驗收，達到合格標準，我單位承諾確保xx市優質結構，爭創泰山杯。第三章 方案選擇根據本工程的特點， 腳手架從地下室搭設，防水完成后拆除；回填完成后再次搭設。本工程最高標高為28.2m，所以采用落地式腳手架。第四章 施工工藝4.1腳手架搭設工藝落地式腳手架：準備工作 墊板底座 鋼管墊鐵板 立 桿 橫桿 剪刀撐 接頭鎖緊 安裝連墻件 鋪設腳手板 立5、掛安全密目網 上層立桿 立桿連接銷 橫桿4.2腳手架拆除工藝密目網 橫桿 立桿 剪刀撐 連墻件第五章 施工方法5.1腳手架基礎由于基坑已開挖至基礎底板粉質粘土層，落地式雙排腳手架的地基有足夠的承載力。腳手架立桿設底座為截面大于20050mm的木跳板做墊板，墊板應準確地放在立桿的定位線上。5.2腳手架搭設立桿、大橫桿、小橫桿等桿件間距除符合下述要求外，還應滿足規范要求，遇人員出入口需要加大間距時，應按規范要求進行加固，設雙立柱。（1）外腳手架采用雙排483.0mm鋼管搭設，立桿的橫距0.9米、縱距1.5米、橫桿的步距1.8米、內立桿離墻30cm。（2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采6、用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿用直角扣件固定在縱向掃地桿下方的立桿上。立桿與大橫桿的交點處設置小橫桿，小橫桿應緊靠立桿用扣件與大橫桿扣牢。在搭設每步腳手架時，必須搭設防護欄桿，上欄桿高度在1.2米，下欄桿的高度在0.6米。（3）在腳手架高度和長度方向連續設置剪刀撐，以增強腳手架的整體剛度。每組剪刀撐跨越5根立桿；剪刀撐鋼管的搭接長度不小于1米，用3只旋轉扣件等間距固定搭接鋼管；剪刀撐與橫向水平桿的伸出端或立桿相交處應用旋轉扣件固定。連接件的設置見下圖：（4）本工程連接件為剛性連接，按二步三跨設置，其位置宜靠近主節點，偏離主節點的距離不大于30cm。由于本工程含地7、下工程，外墻有卷材防水的建筑做法，為不破壞卷材防水的整體性，腳手架搭設同時地下室外墻不設連墻件，采用在基坑外側支護預應力錨桿鎖具的鋼板墊片上焊接短鋼管或者28的鋼筋頭,然后用鋼管扣件同外腳手架拉接，以便于控制其穩定性。 （5）本工程采用木腳手板，每一層設一作業層，并將層滿鋪腳手板作為防護層，防護層應將內立桿與主體之間30cm的空間鋪滿腳手板。在作業層中必須設置擋腳板，擋腳板用30mm厚，180mm200mm寬的木板。鋪設腳手板時，在兩根縱向橫桿之間另加兩根縱向水平桿，并與小橫桿連接，小橫桿應在大橫桿的下面。作業層腳手板要鋪滿、鋪穩。腳手板應垂直于縱向水平方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角用直徑18、.2mm的鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。5.3密目網的設置腳手架使用密目安全網全封閉。密目網設置在外排立桿的內側，用尼龍繩將密目網之間綁扎，每隔25cm與腳手架環扣系牢。第六章 主要資源計劃6.1勞動力需求計劃架子工：施工階段20人。6.2材料需求計劃483.0鋼管：76200m扣件：60000只多層板：12000m 第七章 施工要求及安全技術措施7.1施工要求本工程腳手架的材料、搭設、使用及拆除均應按照施工設計、國家相關的規范、規程及省、市有關文件的規定執行。7.1.1材料要求腳手架鋼管采用483.0 普通焊管，其質量應符合國家標準要求。禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管，嚴禁在鋼管上打9、孔。扣件式腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其質量應符合國家標準要求。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊力距達65Nm時，不發生破壞。嚴禁使用加工不合格、銹蝕和有裂紋的扣件，出現滑絲的螺栓必須更換。懸挑腳手架必須待上單元支撐結構滿足強度后方可拆除下單元。腳手板主要采用多層板，每塊重量不應 大于30kg，其材質應符合國家標準的規定；多層板厚度不應大于5cm，兩端各綁扎直經為4mm的鍍鋅鐵絲箍2道。進場的鋼管、扣件、腳手板等材料，應按規范的要求進行檢查、驗收。對不符合要求的材料，不允許使用；經驗收合格的鋼管、扣件、腳手板應分類堆放，鋼管外表應噴上防銹油漆，以保持其完好、無銹蝕、彎癟，堆放場地不得有積水，安全10、網必須使用符合建管局要求的產品。7.1.2搭設要求腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照規定的程序進行。按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置；四邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設。立桿的橫距0.9米、縱距1.5米、橫桿的步距1.8米、內立桿距墻30cm(為保證模板的安拆空間)。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰的樓層以上二步；剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和樓層連接件應隨搭升的架子一起及時設置；裝設樓層連接件及其它撐拉桿時，應注意掌握拉的松緊程度，避免引起桿件的明顯變形。腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于是2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，11、但應將腳手板兩端與橫向水平桿可靠固定，嚴防傾翻。腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支撐橫桿的距離應控制在1020cm之間；腳手板搭接平鋪時，其搭接長度不應小于20cm，且應在搭接段的中部設有支撐橫桿；鋪板嚴禁出現端頭超出支撐橫桿25cm以上未作固定的探頭板。立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于50cm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于布局的1/3。腳手架搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作10cm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交和請示技術主管人員解決。712、.1.3腳手架拆除 本工程施工腳手架，為了地下室外圍回填土方的需要，地下室腳手架自上而下拆除。在腳手架拆除時，應符合下列規定：腳手架拆除前應檢查扣件連接、連接件、支撐體系等是否符合構造要求：應清除腳手架上雜物及地面障礙物。必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業：連接件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連接件整層或數層拆除后，再拆除腳手架；分段拆除高差小于二步，如高差大于二步，應增設連接件加固。在拆除過程中，凡己松開連接的桿配件應 及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件：拆除的腳手架桿、板應分段放置，及時用塔吊運至地面，并按指定地點堆放、外運。7.1.4腳手架驗收標準規范 腳手架及其它地基基礎13、應按規范規定的時間階段和內容進行定期檢查與驗收。其主要驗收標準規定如下：構架尺寸符合規范及設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。節點的連接可靠，扣件的擰緊程度應控制在擰力矩達到4060Nm。腳手架立桿的垂直度偏差應1/300，且應同時控制其最大垂直度偏差值：當架高20m時應不大于50mm：當架高20m時應不大于75mm。縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值應不大于50mm。作業層鋪板，安全防護措施等均應符合施工設計和規范要求。7.1.5荷載要求施工荷載(作業層上人員、器具、材料的重量)的標準值，不得超過3KN/：架板上施工設備單重不得大于1KN，使用人力在架上搬14、運和安裝構件的自重不得大于2.5KN。腳手架僅滿足操作人員及隨身攜帶的操作工具的荷載，不得在腳手板上大量堆放材料及過重的設備。施工人員作業時，盡量分散腳手架的荷載，嚴禁利用腳手架做垂直運輸的支撐、泵管的支架及支撐大鋼模板。7.2安全技術措施腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。操作人員要嚴格遵守規章制度，加強規范管理，制止和杜絕違章指揮和違章作業。加強防護措施，加強管理人員和操作人員的安全生產意識和自我保護意識。搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋。嚴格按照規范、設計要求和15、有關規定進行腳手架搭設、使用、拆除，嚴厲制止亂搭、亂改、亂用等情況，確保腳手架構架防護設計達到承載可靠和使用安全的要求。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：連接件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。連接件設標示牌，避免被誤拆。當有六級及六級以上大風、霧、雷、雨等天氣應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、大風后應及時檢查腳手架，合格后方可允許施工人員使用。搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。人員上下腳手架必須走設安全防護的人行道和斜16、道，嚴禁攀爬腳手架上下。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。腳手架應按照施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46)的有關規定，采取接地和避雷的措施。每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去：在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。未盡事宜按照建設部、北京市有關建筑施工安全文件的要求進行施工。第八章 腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-20017、3)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 28 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.9m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處xxxx市，基本風壓0.518、7 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:16；5.地基參數地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kPa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。19、 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.09=0.154 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.9=1.26 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組20、合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1541.52+0.101.261.52 =0.311 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1541.52-0.1171.261.52 =-0.366 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.311106,0.3621、6106)/5080=72.047 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 72.047 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.12815004/(1002.06105)+0.9900.915004/(1002.06105) = 1.97222、 mm；大橫桿的最大撓度 1.972 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05823、+0.135)+1.4 1.35 = 2.121 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.92/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.1210.9/3 = 0.636 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.641 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.641106/5080=126.181 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =126.24、181 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0389004/(3842.06105) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.35 = 1.543 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1542.6900(39002-4900225、/9 ) /(722.06105) = 1.59 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.59 = 1.603 mm；小橫桿的最大撓度為 1.603 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 26、扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.017+0.202)+1.42.025=3.168 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷27、載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8028.00 = 4.390kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3161.5(0.9+0.3)/2 = 4.32 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15161.5/2 = 1.8 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.528 = 0.21 kN；經計算得28、到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.72 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.210.72+ 0.851.44.05= 17.684 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.210.72+1.44.05=18.534kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本29、風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.57 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.570.740.214 = 0.063 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0631.51.82/10 = 0.037 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿30、的軸心壓力設計值 ：N = 17.684 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 18.534kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果31、查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 17683.98/(0.186489)+36542.783/5080 = 201.621 N/mm2；立桿穩定性計算 = 201.621 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 18534.48/(0.186489)=203.779 N/mm2；立桿穩定性計算 = 203.779 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm32、2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.33 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.05 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.033、37 /(1.4 0.85) = 0.031 kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.26.33+0.851.4(4.05+0.1864.891000.031/5.08)/(1.20.125)=37.232 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 37.232 /(1+0.00137.232)=35.895 m；H= 35.895 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =35.895 m。腳手架單34、立桿搭設高度為28m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.57，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.57 = 0.079 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw =35、 1.782 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.782 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6.782 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6.782小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =88.42 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 17.684 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=88.42kPa fg=160 kPa 。地基承載力滿足要求！