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1、框架結構五層裙樓地下室框架梁模板支撐體系施工組織設計方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄1、編制依據42、工程概況：43、設計參數43.1 模板支架參數43.3 荷載參數54、400mm1350mm框架梁模板支撐體系結構驗算54.1 模板側壓力標準值計算74.2 梁側模板面板受力驗算84.2.1 強度驗算84.2.2 撓度驗算94.3 梁側模板次楞驗算94.3.1 強度驗算94.3.2 撓度驗算104.4 梁側模板主楞計算114.4.1 強度驗算114.4.2 撓度驗算12滿足要求!124.5、對拉螺2、栓計算124.6 梁底模板面板驗算134.6.1 強度驗算134.6.2 撓度驗算144.7 梁底模板次楞驗算144.7.1 強度驗算144.7.2 撓度驗算154.8 梁底橫向水平桿計算154.8.1 強度驗算164.7.2 撓度驗算164.9 梁底縱向水平桿計算164.10 扣件抗滑移計算174.11 立桿的穩定性計算174.11.1 立桿軸心壓力設計值計算174.11.2 立桿穩定性計算175、350mm800mm框架梁模板支撐體系結構驗算185.1 模板側壓力標準值計算195.2 梁側模板面板受力驗算205.2.1 強度驗算205.2.2 撓度驗算215.3 梁側模板次楞驗算215.33、.1 強度驗算215.3.2 撓度驗算225.4 梁側模板主楞計算235.4.1 強度驗算235.4.2 撓度驗算24滿足要求!245.5、對拉螺栓計算245.6 梁底模板面板驗算245.6.1 強度驗算245.6.2 撓度驗算255.7 梁底模板次楞驗算265.7.1 強度驗算265.7.2 撓度驗算265.8 梁底橫向水平桿計算275.8.1 強度驗算275.8.2 撓度驗算284.9 梁底縱向水平桿計算284.10 扣件抗滑移計算284.11 立桿的穩定性計算28立桿軸心壓力設計值計算28立桿穩定性計算285、技術保證條件29圖6、水平桿件綁條連接圖30框架梁支撐體系施工設計方案1、編制4、依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006年版木結構設計規范（GB50005-2003）鋼結構設計規范（GB50017-2003）混凝土結構設計規范（GB50010-2002）。冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)2、工程概況：*位于*，塔樓部分為框架剪力墻結構，裙樓部分為框架結構，主樓地上 層、地下 層，主體高度 m；裙樓地上局部五層、地下一層，高度24m。建筑物東西弧長為97915mm和90462mm，南北寬20100mm，總建筑面積61903.3，其中地上51865.02，地下7329.19。裙樓橫向柱網間5、距為7500mm、8000mm，縱向柱網間距為7200mm、8000mm、8800mm，橫向梁最大框架梁為4001350mm，其他小框架梁以350800mm為主，縱向框架梁以350800mm為主，次梁大部分為250500mm的井字梁。3、設計參數3.1 模板支架參數最大梁截面尺寸寬度:0.4m、高度1.35m；模板支架高度4.65m；梁兩側立桿間距1.1m，梁底增加1根立桿；立桿平行于梁跨度方向間距450mm（見圖3），其他縱橫向框架梁截尺寸寬度0.35m，高度0.8m；模板支架高度5.2m；樓板厚度:0.18m；水平桿最大步距:1.4m； 梁底面板下次楞采用50mm寬、80mm高方木，間距16、75（150）；鋼管采用483.0；面板采用15mm厚木膠合板。3.2 梁側模板參數 采用483.0雙鋼管主楞；次楞采用50mm寬、80mm高方木；1350mm截面高度框架梁次楞間距187mm；800mm截面高度框架梁次楞間距：190mm；3.3 荷載參數永久荷載標準值：模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立桿結構自重: 0.12kN/m；新澆筑砼自重（G2k）：24kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ； 可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k）:2.5kN/m2；振搗砼對水平面模板荷載（Q2k）：2kN/m2；振搗砼對垂直面模板荷載（Q2k）：4kN/m2；傾7、倒砼對梁側模板產生水平荷載（Q3k）：4kN/m2； 4、400mm1350mm框架梁模板支撐體系結構驗算圖1、1350mm框架梁支撐體系施工圖圖2、框架梁兩側立桿及現澆板縱橫跨中剪刀撐搭設示意圖圖3、1350mm截面高度框架梁梁底支撐體系施工圖4.1 模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22248.01.21.151.16=67.62 kN/m2F=cH=241.35=32.4kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按施工配合比取8h；T-混凝土的入模溫8、度按冬期施工綜合蓄熱法要求取10； V - 混凝土的澆筑速度，取1.35m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.35m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值32.4kN/m2。4.2 梁側模板面板受力驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.45m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 45.001.51.5/6=16.88cm3；截面慣性矩I= 45.001.51.51.5/12=12.66cm4；4.29、.1 強度驗算（1）、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.187m。（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=32.4kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.232.4+1.44.00.45=18.02KN/mq1=0.91.3532.4+1.40.74.00.45=19.3KN/m根據以上兩者比較應取q1=19.3KN/m作為設計依據。（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：Mmax=q1L2=19.30.1872=0.084KNm88面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.10、084106=5.01N/mm2 f=12.5N/mm2W16.88103面板強度滿足要求!4.2.2 撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.4532.4=14.58N/mm；面板最大容許撓度值: 187/250=0.75mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；Wmax=5qL4=514.581874=0.21mm 0.75mm384EI384450025.31104滿足要求!4.3 梁側模板次楞驗算次楞采用木楞，寬度:50mm 高度:80mm，間距：0.187m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =5.0811、.08.0/6=53.33cm3；截面慣性矩I =5.08.08.08.0/12=213.33cm44.3.1 強度驗算（1）、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.45m。次楞計算簡圖 l=0.45m（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=32.4kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.232.4+1.44.00.187=7.49KN/mq2=0.91.3532.4+1.40.74.00.187=8.02KN/m根據以上兩者比較應取q=8.02KN/m作為設計依據。（312、）、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1qL2=0.18.020.452=0.162kNm最大支座力：1.1qL=1.18.020.45=3.97kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.162106=3.04N/mm2 17N/mm2W53.33103 滿足要求!4.3.2 撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 32.40.187=6.06N/mm；次楞最大容許撓度值：L/250 =450/250 =1.8mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；Wmax=0.677qL4=0.6776.064504=0.013、79mm 1.8mm100EI10010000213.33104 滿足要求!4.4 梁側模板主楞計算主楞采用483.0雙鋼管，間距0.45m，采用M12對拉螺栓豎向間距560，水平間距450，鋼管截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =24.49=8.98cm3；截面慣性矩I =210.78=21.56cm4。4.4.1 強度驗算（1）、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=3.97kN，按集中荷載作用下兩跨連續梁計算，其計算跨度取，L=0.56m。主楞計算簡圖(kN)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=4.63kN;N2=14.55KN; N3=4.63KN;最大彎矩 Mmax=0.7414、kN.m；最大變形 Wmax=0.23mm。（2）、強度驗算最大彎矩Mmax=0.74kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.74106=82.41N/mm2 205N/mm2W224.490103 滿足要求!4.4.2 撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=1.132.40.1870.45=3.0kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：L/250=560/250 = 2.24mm；經計算主楞最大撓度Wmax=0.23mm N=11.21kN。滿足要求!4.6 梁底模板面板驗算面板采用木15、膠合板，厚度為15mm。 取梁底橫向水平桿間距0.45m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 45.01.51.5/6=16.88cm3；截面慣性矩I= 45.01.51.51.5/12=12.66cm4；4.6.1 強度驗算（1）、梁底次楞為3根，面板按簡支跨計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.175m。（2）、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(32.41.35+1.51.35+0.5)+1.420.45=23.62kN/mq1=0.91.35(32.41.35+1.51.35+0.5)+1.40.720.45=26.09kN/m根據以上兩者比較應取q1=2616、.09kN/m作為設計依據。經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=2.28kN;N2=2.28kN;最大彎矩 Mmax = 梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.10106=5.92N/mm2 12.5N/mm2W16.88103滿足要求!4.6.2 撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.45（32.41.351.51.350.5）=20.82kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；梁底模板的最大容許撓度值: 175/250 =0.7mm；經17、計算，最大變形Wmax=5qL4=520.821754=0.45mm 0.7mm384EI384450012.66104 滿足要求!4.7 梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.08.08.0/6= 55.33cm3；I=5.08.08.08.0/12=213.33cm4；4.7.1 強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下水平橫桿的間距，L=0.45m。次楞計算簡圖 l=0.45m荷載設計值 q = 5.71/0.45=1218、.69kN/m；最大彎距 Mmax =0.1qL2= 0.112.690.452=0.26kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.26106=4.70N/mm2 17N/mm2W55.33103滿足要求!4.7.2 撓度驗算次楞最大容許撓度值：L/250 =450/250 =1.8 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =4.55/0.45=10.11N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；Wmax =0.677qL4=0.67710.114504=0.13mm 1.8mm100EI10010000213.33104滿足要求!419、.8 梁底橫向水平桿計算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力P=6.28KN。 計算簡圖(kN)為偏于安全，梁底主楞梁計算跨度取700mm，經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.27kN;N2=12.02N; N3=0.27kN最大彎矩 Mmax=0.36kN.m；最大變形 Wmax=0.67mm。4.8.1 強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.36106=80.18N/mm2 205N/mm2W4.49103滿足要求!4.7.2 撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: L20、/250 =400/250 =1.6mm或10mm；最大變形 Wmax = 0.67mm 1.6mm滿足要求!4.9 梁底縱向水平桿計算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=12.02kN。計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。4.10 扣件抗滑移計算梁底傳遞給立桿的豎向力設計值：R=12.02Kn, 采用可調托座，不需要進行扣件抗滑移的計算。4.11 立桿的穩定性計算4.11.1 立桿軸心壓力設計值計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：12.02kN ；立桿承受支架自重：1.24.650.12=0.67kN 立桿軸心壓力設計值N：12.02+0.67=12.69kN；4.11.2 立桿21、穩定性計算立桿的穩定性計算公式:NfjAN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=12.69kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），取縱橫向水平拉桿的最大步距，L0=1.4m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；立桿長細比計算：=Lo/i=140.0/1.59=88150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.673；N=12.69103=44.47N/mm2 f=205N/mm2jA0.673424立桿穩定性滿足要求!5、350mm800mm框架梁模板22、支撐體系結構驗算圖4、縱向（東西）框架梁、板支撐體系施工圖圖5、橫向（南北）框架梁、板支撐體系施工圖5.1 模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.222481.21.150.89=51.89kN/m2F=cH=240.8=19.2kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按施工配合比取8h；T-混凝土的入模溫度按冬期施工綜合蓄熱法要求取10； V - 混凝土的澆筑速度，取0.8m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m； 1- 23、外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值19.2kN/m2。5.2 梁側模板面板受力驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.90m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 90.001.51.5/6=33.75cm3；截面慣性矩I= 90.001.51.51.5/12=25.31cm4；5.2.1 強度驗算（1）、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.190m。（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.24、2kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.219.2+1.44.00.9=23.20KN/mq1=0.91.3519.2+1.40.74.00.9=24.17KN/m根據以上兩者比較應取q1=24.17KN/m作為設計依據。（3）、強度驗算施工荷載為均布線荷載：Mmax=q1L2=24.170.1902=0.109KNm88面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.109106=3.23N/mm2 f=12.5N/mm2W33.75103面板強度滿足要求!5.2.2 撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標25、準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.919.2=17.28N/mm；面板最大容許撓度值: 190/250=0.76mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；Wmax=5qL4=517.281904=0.26mm 0.76mm384EI384450025.31104滿足要求!5.3 梁側模板次楞驗算次楞采用木楞，寬度:50mm 高度:80mm,間距：0.190m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =5.08.08.0/6=53.33cm3；截面慣性矩I =5.08.08.08.0/12=213.33cm45.3.1 強度驗算（1）、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布26、荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.9m。次楞計算簡圖 l=0.9m（2）、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.2kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.219.2+1.44.00.19=4.90KN/mq2=0.91.3519.2+1.40.74.00.19=5.10KN/m根據以上兩者比較應取q=5.10KN/m作為設計依據。（3）、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1qL2=0.15.100.92=0.41kNm最大支座力：1.1qL=1.15.10.9=5.05kN次楞抗彎強度設計值f127、7N/mm2。=Mmax=0.41106=7.69N/mm2 17N/mm2W53.33103 滿足要求!5.3.2 撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 19.20.19=3.65N/mm；次楞最大容許撓度值：L/250 =900/250 =3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；Wmax=0.677qL4=0.6773.659004=0.76mm 3.6mm100EI10010000213.33104 滿足要求!5.4 梁側模板主楞計算主楞采用雙鋼管，截面類型為:圓鋼管483.0 間距：0.90m 截面抵抗矩W和截28、面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =24.492cm3；截面慣性矩I =210.782cm4；5.4.1 強度驗算（1）、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=5.05kN，按集中荷載作用下兩跨連續梁計算，其計算跨度取，L=0.285m。主楞計算簡圖(kN)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=3.28kN;N2=8.6KN; N3=3.28KN; 最大彎矩 Mmax=0.27kN.m；最大變形 Wmax=0.1mm。（2）、強度驗算最大彎矩Mmax=0.27kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.27106=30.07N/mm2 205N/mm2W224.490103 滿足要求!529、.4.2 撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=1.119.20.190.9=3.61kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：L/250=285/250 = 1.14mm；經計算主楞最大撓度Wmax=0.1mm N=6.98kN。滿足要求!5.6 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底橫向水平桿間距0.9m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 90.01.51.5/6=33.75cm3；截面慣性矩I= 90.01.51.51.5/12=25.31cm4；5.6.1 強度驗算（1）、梁底次楞30、為3根，面板按簡支跨計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.150m。（2）、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.8+1.50.8+0.35)+1.420.9=22.44kN/mq1=0.91.35(240.8+1.50.8+0.35)+1.40.720.9=24.28kN/m根據以上兩者比較應取q1=24.28kN/m作為設計依據。最大彎矩 Mmax梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.068106=2.01N/mm2 12.5N/mm2W33.75103滿足要求!5.6.2 撓度驗31、算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.9（240.81.50.80.35）=18.68kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；梁底模板的最大容許撓度值: 150/250 =0.6mm；經計算，最大變形Wmax=5qL4=518.681504=0.11mm 0.6mm384EI384450025.31104 滿足要求!5.7 梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.08.08.0/6= 55.33cm3；I=5.08.08.08.0/12=213.32、33cm4；5.7.1 強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下水平橫桿的間距，L=0.9m。次楞計算簡圖 l=0.9m面板對次楞的最大支座反力=1.1q1l=1.124.280.15=4.01kN。荷載設計值 q = 4.01/0.9=4.46kN/m；最大彎距 Mmax =0.1qL2= 0.14.460.92= 0.36kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.36106=6.51N/mm2 17N/mm2W55.33103滿足要求!5.7.2 撓度驗算次楞最大容許撓度值：L/33、250 =900/250 =3.6mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =3.08/0.9=3.42N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；Wmax =0.677qL4=0.6773.429004=0.71mm 3.6mm100EI10010000213.33104滿足要求!5.8 梁底橫向水平桿計算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。為偏于安全，計算跨度按700mm計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力P=4.01KN。 計算簡圖(kN)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.13kN;N2=7.9N; N3=0.13kN最大彎矩 Mmax=-34、0.21kN.m；最大變形 Wmax=0.35mm。5.8.1 強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.21106=46.77N/mm2 205N/mm2W4.49103滿足要求!5.8.2 撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: L/250 =700/250 =2.8mm或10mm；最大變形 Wmax = 0.35mm 2.8mm滿足要求!4.9 梁底縱向水平桿計算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=7.9kN。計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。4.10 扣件抗滑移計算立桿與鋼管主楞之間采用單扣件連35、接，扣件抗滑承載力設計值Rc=8KN,梁底水平鋼管主楞傳遞給立桿的豎向力設計值：R=7.9KN, R=7.9KNRc=8KN，滿足要求!4.11 立桿的穩定性計算地下室梁板支撐在基坑內，不考慮風荷載作用 立桿軸心壓力設計值計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：7.9kN ；立桿承受支架自重：1.25.20.12=0.75kN 立桿軸心壓力設計值N：7.9+0.75=8.65kN； 立桿穩定性計算立桿的穩定性計算公式:NfjAN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=8.65kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），取縱橫向水平拉桿的最大步距，L0=1.4m。36、i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；立桿長細比計算：=Lo/i=140.0/1.59=88150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.673；N=15.1103=52.92N/mm2 f=205N/mm2jA0.678424立桿穩定性滿足要求!5、技術保證條件5.1、先澆筑框架柱和地下室外圍剪力墻混凝土，待其混凝土強度達到設計強度的50%后，方可澆筑梁板混凝土。5.2、立桿按設計步距滿設雙向水平桿件，并與立桿相交處扣接牢固，外圍水平桿設于立桿內側，其余縱橫向水平桿均分別對稱設于立桿同側，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。5.3、水平桿件接頭采用對接扣件連接，然后采用1.0米短鋼管綁條連接，同一連接區段內搭接百分率不大于50%，見圖6，水平桿件綁條連接圖。圖6、水平桿件綁條連接圖5.4、1350mm框架梁梁底立桿采用頂絲支撐，頂絲外露長度必須200mm。5.5、立桿采用對接扣件接長，每個步距范圍內，同平面接頭數量50%，并間隔設置；立桿垂直度按L/500，且30mm控制。5.6、在每個框架柱網縱橫中部和梁底兩側立桿上均設豎向連續剪刀撐，其斜桿與地面的夾角為4560。5.7、各扣件螺栓均采用力矩扳手擰緊，使其扭力矩均控制在45-60Nm范圍內。