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1、電解及還蒸尾氣處理系統煙囪筒壁電動液壓滑模安全專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄1 工程概況42 編制依據53 施工部署63.1 施工目標63.2 工程管理組織機構63.3 主要管理機構人員及分工6管理機構組織分工聯系表64 滑模裝置的設計及荷載驗算74.1 滑升平臺鋼結構設計74.2 滑升裝置設計的荷載項目及其配值74.3 滑升平臺的施工人員、工具和備用材料的荷載標準計算7.1 施工平臺計算（5.87t）：8.2 隨升井架（0.76t）8.3 滑模提升架（6.18t）9.4 滑模系統（3.2、34t）9.5 花鼓筒（0.27t）9.6 平臺設備（2.03t）9.7 隨升起重設備剎車制動力可按下式計算：（2.98t）104.3.2 千斤頂數量的確定104.4 平臺梁設計驗算131）活荷載132）恒荷載133）模板與砼磨阻力13主輻射梁受力計算141）活荷載152）恒荷載153）風荷載151）活荷載152）恒荷載163）模板與砼磨阻力16拉桿受力計算161）活荷載162）恒貨載163）風荷載164）剎車力164.5 液壓千斤頂支承桿的設計和驗算171）砼對平臺卸料產生的集中荷載182）活荷載183）模板與砼磨阻力184）18.45t（實際荷載）1.2=22.14t181）砼對平臺卸料產3、生的集中荷載182）活荷載183）模板與砼磨阻力184）18.45t（實際荷載）1.2=22.14t191）砼對平臺卸料產生的集中荷載192）活荷載193）模板與砼磨阻力194）6.707t（實際荷載）1.2=8.05t19A、施工平臺計算（1.424t）：19C、滑模提升架（1.605t）20D、滑模系統（1.458t）20E、花鼓筒（0.27t）20F、平臺設備（1.19t）21（29）高壓油管：12021（31）0.5t卷揚機：140kg1臺=14021支承桿穩定計算214.6 搖頭扒桿的設計和驗算（采用1084.5）224.7 卷揚機的選用計算225 滑模施工前的準備226 施工程序24、37 筒壁施工238 主要安全施工措施238.1 人工挖孔樁安全施工措施238.1.4 坑內的照明采用24V的安全電壓照明設施。248.2 筒體施工安全管理措施248.3 筒體施工安全技術措施258.4 筒體施工防護措施308.5 施工注意事項302） 滑升速度控制在200500mm/h以內。328.6 施工現場應急預案339 施工總平面布置圖34電解及還蒸尾氣處理系統120m煙囪工程筒壁電動液壓滑模安全專項施工方案1 工程概況電解及還蒸尾氣處理系統工程120m鋼筋混凝土煙囪，主要施工內容包括：基礎、筒體、內襯、隔熱層及附屬鋼結構等。1.1 該煙囪基礎設計埋深3.5m，工藝留孔，出灰口在0.35、00mm以上，基礎為圓底板型，底板半徑為R=6.45m，基礎混凝土等級為C40。1.2 煙囪筒體采用鋼筋混凝土結構，筒體高120m，下口外徑為10.4m、筒壁內口徑9.52m，煙囪出口外徑2.9m、筒壁內徑為2.5m。筒身壁厚440200mm，筒身收分坡度30米以下為5%，3060m為3.5%，60m以上為2%，每10米設一環形牛腿，筒身頂部設有花飾。筒身混凝土強度等級為C40。1.3 煙囪內襯采用耐酸耐熱輕質隔墻澆筑料，筒壁內表面采用1布兩涂耐酸防腐隔離層，20m以下內襯厚度為250mm，20米以上為150mm。1.4 煙囪爬梯、信號平臺，所用的鋼結構構件均采用Q235B鋼材；鋼平臺三層，標6、高分別為35.5m、75.5m和115m；設直爬梯一部，從標高2.50m至筒首；鋼結構件刷鐵棕酚醛防銹底漆一遍，表面刷深灰色酚醋磁漆二道；筒首設有不銹鋼避雷針裝置，并設置環形避雷帶，利用筒身縱向鋼筋，一直連接到基礎底部；在基礎底部環形布置5根2.5m長L505的角鋼，要求其接地電阻不得大于10歐姆。煙囪外壁從筒首至60米刷紅白相間的防空標志漆。2 編制依據2.1 xx集團鈦業有限責任公司15kt/a海綿鈦項目I標段工程承包合同；2.2 xx集團鈦業有限責任公司15kt/a海綿鈦項目電解及還蒸尾氣處理系統施工圖紙及設計變更；2.3 根據設計和工程特點，經多種施工工藝方法的比較研究決定，本工程筒壁7、采用電動液壓滑模單滑施工工藝方法；2.4 國家和地方現行相關的施工技術規程、規范；中華人民共和國建筑法；中華人民共和國安全生產法；中華人民共和國環境保護法；建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91；施工現場臨時用電安全技術規范 JGJ46-88；建筑機械使用安全技術規范 JGJ33-2001；液壓滑動模板施工技術規范 GBJ1113-87；滑動模板工程技術規范 GB50113-2005；煙囪施工安全技術規范 GB50078-2008；液壓滑動模板施工安全技術規程 (JGJ65-89）；建筑施工安全檢查標準 (JGJ59-99）；攀冶QEO程序文件：項目策劃控制程序、施工安全防護管理程序、8、固體廢棄物管理控制程序、污水控制程序。2.5 我公司編制的攀鈦15kt/a海綿鈦項目I標段施工組織設計、xx鈦業公司15kt/a海綿鈦項目電解及還蒸尾氣處理系統120米煙囪工程施工方案。3 施工部署3.1 施工目標安全目標：杜絕重大人身傷害事故、重大交通事故、重大火災事故、重大設備事故、力爭輕傷以上事故零。3.2 工程管理組織機構管理人員以項目經理黃松為第一責任人，生產副經理李建國、技術經理徐曦、黃道兵協助配合項目經理抓好現場安全施工管理，以專職安全員趙斌，技術員宋旺、蔡佳宏為現場安全監督檢查，以提前預防、嚴格管理為宗旨，抓好現場安全管理工作。3.3 主要管理機構人員及分工管理機構組織分工聯系9、表序號姓名職務職能聯系電話1項目經理主持全面工作2項目書記主持政治工作3生產副經理主管生產、安全4技術副經理主管技術、質量5技術組長主管技術6生產組長主管生產7質量組長主管質量8材料組長主管材料9安全員主管安全4 滑模裝置的設計及荷載驗算滑模裝置的組成主要由滑升操作平臺、滑模提升系統及鋼筋、中間吊籠、物料提升系統等組成。4.1 滑升平臺鋼結構設計本工程滑升操作平臺鋼結構采用下撐式空間結構，平臺起拱高度為1/500，拉桿采用22園鋼，0.00m組裝時采用20組提升架，主次輻射梁各10榀，主副輻射梁上用起重為6tGYD-60型千斤頂，平臺直徑12m，滑升至30m時進行模板變坡,千斤頂、支撐桿數量減10、少至20組（保留滑升平臺外側20組千斤頂）。然后繼續滑升到60m，進行平臺改裝即拆除次輻射梁，更換圍圈和模板，保留10榀輻射梁。混凝土、填充料等材料及人員上下的垂直運輸采用煙囪中間吊籠，由1臺3t雙筒雙繩同步卷揚機帶動，導繩用2臺2t手動葫蘆拉緊。煙囪壁所用鋼筋、腳手架桿、爬梯、休息平臺等材料的垂直運輸用安裝在平臺上的1只扒桿完成。4.2 滑升裝置設計的荷載項目及其配值本工程操作平臺重量約18.45噸，同時考慮到施工荷載和在施工中會出現偏荷載，整個滑升平臺考慮總重量按59.38噸計，而40只千斤頂只計算一半也可承受60噸，成組等間距均勻布置，本滑升平臺可滿足使用要求（參見詳細計算）。4.3 滑11、升平臺的施工人員、工具和備用材料的荷載標準計算平臺上臨時集中存放材料，液壓操作臺、電、氣設備、隨升井架、輻射梁等滑模。特殊設備時，按實際重量計算設計荷載（見施工手冊第四版第863頁）。，可變荷載的分項系數取1.4。 滑升平臺實際荷載計算（18.45t）.1 施工平臺計算（5.87t）：（1）主輻射梁重量12.6：5.6m12.317/m20根=1379.50（2）副輻射梁重量12.6：4.6m12.317/m20根=1133.16（3）外圍圈重量10：5.93.1410.001/m2跟=370.74（4）拉接螺桿M24:1.35kg/根40根=54（5）千斤頂擔20：0.7522.813kg/12、m20=342.20（6）中鋼圈10：2.523.1410.001/m=157.02（7）內鋼圈10：123.1410.001/m=62.81（8）平臺木板=50mm：3.14620.05400=2261.00（9）連接板=10：（0.30.3-0.20.20.5）78.520=109.9.2 隨升井架（0.76t）（10）井架立桿L758：7.549.03/m=270.9（11）井架橫桿L758：0.9249.03/m=33.23（12）井架斜撐L505：1.70163.77/m=102.54（13）井架平撐L505 0.92123.77/m=41.62（14）連接板=10：0.20.21613、78.5/m=50.24（15）連接板=10：0.20.11278.5/m=18.84（16）井架撐桿804：7.9047.793/m=246.26.3 滑模提升架（6.18t）（17）提升立桿20：2.622.813/m40=2372.55（18）上下夾梁12.6：1.44m12.317/m40=709.46（19）頂梁L758： 1.44 m9.03/m40=520.13kg（20）調徑螺桿M40：2.47kg80=197.60kg（21）調節螺桿M24：0.89kg160=142.40kg（22）內外吊籠：50kg40=2000kg（23）鼓筒拉筋22：42.986kg/m20=238.14、88kg.4 滑模系統（3.34t）（24）模板=4.5：（10.4+9.52）3.141.235/=2627.05（25）外圍圈兩道L636：10.43.1425.721/m=373.65（26）內圍圈兩道L636：9.523.1425.721/m=342.03.5 花鼓筒（0.27t）（27）上下鼓圈12.6：1.353.1412.317/m2 =104.42（28）上加強肋12.6：0.9212.317/m4 =45.33（29）下加強肋L708：0.926.573/m4 =24.19（30）鼓筒立柱8：1.258.038/m 10=100.48.6 平臺設備（2.03t）（31）千斤頂15、：40只28/只=1120（32）高壓油管：120（33）液壓控制臺：1501臺=150（34）0.5t卷揚機：140kg1臺=140（35）中間吊籠：3501個=350（36）電焊機：1501臺=150.7 隨升起重設備剎車制動力可按下式計算：（2.98t）W=KQ=2.5（350+2400/m30.35 m3）=2975式中K：動力荷載系數取23之間（見施工手冊第863頁15-3-1）Q：料罐總重，混凝土的體積控制在0.35m3以內，按照0.35m3計算。4.3.2 千斤頂數量的確定液壓提升系統所需的千斤頂和支承桿的最少數量可按下式計算：n=N/PN為總垂直荷載，P為單個千斤頂的計算承載力16、，按支承桿允許承載力，或千斤頂的允許承載能力（為千斤頂額定承載力的二分之一），兩者取其較小者。設計圍圈提升架施工荷載計算按照1.5KN/m2（見施工手冊第863頁）：1）活荷載q=3.1462（平臺面積）1.5KN/m2（取值）1.4=237.384 KN2）恒荷載p=18.45t（平臺自重）9.8（取值）1.2=216.972 KN3）模板與砼磨阻力f=（3.1410.40.9+3.149.520.9）m20.2t/m29.8=110.336KN4）剎車力W=KQ=2.5（350+2400/m30.35 m3）9.8=29.155 KN式中K：動力荷載系數取23之間（見施工手冊第863頁1517、-3-1），料罐自重350kg,每次運料體積嚴格控制在0.35 m3內。5）風荷載WK=ZSZW0=0.90.82.380.5KN/ m2=0.857 KN/ m2式中：WK為風荷載標準值；Z為風振系數0.9；S為風壓高度系數2.38（地面粗糙程度為B類，離地面高度120m）；Z為風載體型系數0.8（煙囪風載體型系數以建筑物平面形狀圓形而取值0.8）；W0為攀枝花本地基本風壓0.5KN/ m2。F風=（0.510.4+61）0.857 KN/ m2=9.599KN根據滑動模板工程技術規范 GB50113-2005規范千斤頂數量確定荷載計算要求，剎車力、風荷載兩者中取較大值。N=237.384（18、活荷載）+216.972（恒荷載）+110.336（摩阻力）+29.155（剎車力）=593.847KNn=N/P=59.386=10只 安全系數K=2P為液壓千斤頂額定起重量6t。需千斤頂數量n=210=20只,根據支承桿數量為40根（見后面計算），本工程030m操作平臺滑升定40臺千斤頂。液壓提升系統滑升至30.0m時，千斤頂數量確定：1）活荷載q=3.143.52（平臺面積）1.5KN/m2（取值）1.4=80.777 KN2）恒荷載p=18.45t（平臺自重）9.8（取值）1.2=216.972 KN3）模板與砼磨阻力f=（3.147.40.9+3.146.680.9）m20.2t/m19、29.8=77.989KN4）剎車力W=KQ=2.5（350+2400/m30.35 m3）9.8=29.155 KN式中K：動力荷載系數取23之間（見施工手冊第863頁15-3-1），料罐自重350kg,每次運料體積嚴格控制在0.35 m3內。N=80.777（活荷載）+216.972（恒荷載）+77.989（摩阻力）+29.155（剎車力）=404.893KNn=N/P=40.496=7只 安全系數K=2P為液壓千斤頂額定起重量6t。需千斤頂數量n=27=14只,根據支承桿數量為20根（見后面計算），本工程3060m操作平臺滑升定20臺千斤頂。液壓提升系統滑升至60.0m時，千斤頂數量確定20、：1）活荷載q=3.142.52（平臺面積）1.5KN/m2（取值）1.4=41.213 KN2）恒荷載p=6.127t（平臺自重）9.8（取值）1.2=72.054 KN3）模板與砼磨阻力f=（3.145.30.9+3.144.70.9）m20.2t/m29.8=55.39 KN4）剎車力W=KQ=2.5（350+2400/m30.35 m3）9.8=29.155 KN式中K：動力荷載系數取23之間（見施工手冊第863頁15-3-1），料罐自重350kg,每次運料體積嚴格控制在0.35 m3內。N=41.213（活荷載）+72.054（恒荷載）+55.39（摩阻力）+29.155（剎車力）=21、197.812KNn=N/P=19.786=4只 安全系數K=2P為液壓千斤頂額定起重量6t。需千斤頂數量n=24=8只,根據支承桿數量為10根（見后面計算），本工程60m以上操作平臺滑升定10臺千斤頂。4.4 平臺梁設計驗算根據計算，平臺總垂直荷載為643.82KN，平臺實際重量18.45t，根據平臺實際情況，只考慮主輻射梁受力和拉桿受力，施工荷載計算按照2.0KN/m2。1）活荷載q=3.1462（平臺面積）2.0KN/m2（取值）1.4=316.512KN2）恒荷載p=18.45t（平臺自重）9.8（取值）1.2=216.972KN3）模板與砼磨阻力f=（3.1410.40.9+3.1422、9.520.9）m20.2t/m29.8=110.336KNN總荷載=316.512+216.972+110.336=643.82KN 主輻射梁受力計算平臺主輻射梁采用20根12.6的槽鋼，中間的花鼓筒和提升架，簡單的看成一個整體結構，按照12.6的槽鋼進行受力計算，計算按照受彎構件計算，計算簡圖及計算公式如下：式中：結構力矩，W為截面矩，根據鋼結構設計手冊，查得其值為123.34cm3q=643.82KN20（根）5（米）=6.44kN/m桿件應力：N/mm2（1）假定最重的混凝土傾倒在平臺上，產生的集中荷載：桿件應力：N/mm2符合設計要求（2）根據計算簡圖，可以看出，在距離支點0.8m處23、，拉桿拉力產生的豎向彎矩和產生的軸向壓力，由于在施工過程中，分兩中狀態分別考慮：A、滑模操作平臺不提升，不考慮摩阻力1）活荷載q=3.1462（平臺面積）2.0KN/m2（取值）1.4=316.512KN2）恒荷載p=18.45t（平臺自重）9.8（取值）1.2=216.972KNN/mm23）風荷載F風=（0.510.4+61）0.857 KN/ m2=9.599KNN總荷載=316.512+216.972+9.599=543.083KN滿足設計要求B、滑模操作平臺提升，考慮摩阻力1）活荷載q=3.1462（平臺面積）2.0KN/m2（取值）1.4=316.512KN2）恒荷載p=18.4524、t（平臺自重）9.8（取值）1.2=216.972KNN/mm23）模板與砼磨阻力f=（3.1410.40.9+3.149.520.9）m20.2t/m29.8=110.336KNN總荷載=316.512+216.972+110.336=643.82KN滿足設計要求。 拉桿受力計算考慮受力角度，在拉桿（拉桿采用22鋼筋）方向的拉力與垂直荷載的關系如圖所示，平臺總垂直荷載為562.639kN；1）活荷載q=3.1462（平臺面積）2.0KN/m2（取值）1.4=316.512KN2）恒貨載p=18.45t（平臺自重）9.8（取值）1.2=216.972KN3）風荷載F風=（0.510.4+61）25、0.857 KN/ m2=9.599KN4）剎車力W=KQ=2.5（350+2400/m30.35 m3）9.8=29.155 KNN總荷載=316.512 +216.972+29.155=562.639KN計算簡圖：拉力N1=28.133.7621.5=70.55KNN風=9.5993.7623.45=10.47KNN= N1+N風=81.02KN拉桿應力：N/mm2 ，符合設計要求4.5 液壓千斤頂支承桿的設計和驗算 支承桿允許承載力的計算（參見GB50113-2005第52頁）：Po=a/k(99.60.22L)式中Po48鋼管支承桿的允許承載力（KN）；a工作條件系數，取值0.7k安全26、系數，取值2L1支承桿計算長度（cm）,L1=1.3mL1取千斤頂下卡頭到澆筑砼上表面的距離（提升時砼強度不得低于0.2Mpa）。Po=0.7/21.3)=24.85KN）=2.54t平臺設計荷載計算依據（參見施工手冊第863頁）1）砼對平臺卸料產生的集中荷載（0.2+0.8）0.64+0.3842只22KN/27=46832）活荷載1.43.14621.5/9.8=24.22t3）模板與砼磨阻力f=（3.1410.40.9+3.149.520.9）m20.2t/m2=11.26t4）18.45t（實際荷載）1.2=22.14t總支承桿402.54=101.6t平臺總設計荷載N=22.14t(27、自重)+11.26t（摩阻力）+4.68t（砼集）+24.22t（活荷載）+2.98t（剎車動力）=65.28t經計算滿足要求；液壓提升系統滑升至30.0m時，操作系統平臺進行改裝。同時，支撐桿數量減少至20根。1）砼對平臺卸料產生的集中荷載（0.2+0.8）0.64+0.3842只22KN/27=46832）活荷載1.43.143.521.5/9.8=8.24t3）模板與砼磨阻力f=（3.147.40.9+3.146.680.9）m20.2t/m29.8=7.96t4）18.45t（實際荷載）1.2=22.14t總支承桿202.54=50.8t平臺總設計荷載N=22.14t(自重)+7.9628、t（摩阻力）+4.68t（砼集）+8.24t（活荷載）+2.98t（剎車動力）=46.0t滿足設計要求。液壓提升系統滑升至60.0m時，操作系統平臺進行改裝。同時，支撐桿數量減少至10根。1）砼對平臺卸料產生的集中荷載（0.2+0.8）0.64+0.3842只22KN/27=46832）活荷載1.43.14221.5/9.8=2.69t3）模板與砼磨阻力f=（3.145.30.9+3.144.70.9）m20.2/m2=5.65t4）6.707t（實際荷載）1.2=8.05t液壓提升系統滑升至60.0m時，操作系統平臺實際重量6.707t。A、施工平臺計算（1.424t）：（1）副輻射梁重量129、2.6：4.6m12.317/m10根=566.58（2）拉接螺桿M24:1.35kg/根20根=27（3）千斤頂擔20：0.7522.813kg/m10=171.1（4）鋼圈10：2.523.1410.001/m=157.02（5）平臺木板=50mm：3.142.520.05400=392.5（6）連接板=10：（0.30.3-0.20.20.5）78.520=109.9B、隨升井架（0.76t）（7）井架立桿L758：7.549.03/m=270.9（8）井架橫桿L758：0.9249.03/m=33.23（9）井架斜撐L505：1.70163.77/m=102.54（10）井架平撐L5030、5 0.92123.77/m=41.62（11）連接板=10：0.20.21678.5/m=50.24（12）連接板=10：0.20.11278.5/m=18.84（13）井架撐桿804：7.9047.793/m=246.26C、滑模提升架（1.605t）（14）提升立桿20：2.622.813/m10=593.138（15）上下夾梁12.6：1.44m12.317/m10=177.365（16）頂梁L758： 1.44 m9.03/m10=130.033kg（17）調徑螺桿M40：2.47kg20=49.4kg（18）調節螺桿M24：0.89kg160=35.6kg（19）內外吊籠：50kg31、10=500kg（20）鼓筒拉筋22：42.986kg/m10=119.44kgD、滑模系統（1.458t）（21）模板=4.5：（5.3+4.7）3.141.235/=1099（22）外圍圈兩道L636：5.33.1425.721/m=190.418（23）內圍圈兩道L636：4.73.1425.721/m=168.861E、花鼓筒（0.27t）（24）上下鼓圈12.6：1.353.1412.317/m2 =104.42（25）上加強肋12.6：0.9212.317/m4 =45.33（26）下加強肋L708：0.926.573/m4 =24.19（27）鼓筒立柱8：1.258.038/m 32、10=100.48F、平臺設備（1.19t）（28）千斤頂：10只28/只=280（29）高壓油管：120（30）液壓控制臺：1501臺=150（31）0.5t卷揚機：140kg1臺=140（32）中間吊籠：3501個=350（33）電焊機：1501臺=150總支承桿102.54=25.4t平臺總設計荷載N=8.05t(自重)+5.65t（摩阻力）+4.68t（砼集）+2.69t（活荷載）+2.98t（剎車動力）=24.05t滿足設計要求。 支承桿穩定計算軸心壓力支撐桿的毛截面面積，查得483.5鋼管為=4.89cm2桿件長細比，（參見施工手冊第四版1010頁）軸心受壓構件穩定系數，根據值，查33、現行鋼結構設計規范，得到=0.812符合設計要求4.6 搖頭扒桿的設計和驗算（采用1084.5）計算簡圖如下圖所示：扒桿所受的軸心壓力為：5sin420=5.669kN滿足要求4.7 卷揚機的選用計算卷揚機的選用包括平臺上扒桿卷揚機和吊籠下部卷揚機選用計算對于平臺上的卷揚機而言：選用0.5t的卷揚機，實際吊裝時，主要吊裝鋼筋，腳手架桿的吊裝很少，在實際吊裝過程中，嚴格控制吊裝重量。吊籠下的卷揚機選擇計算，按照前面計算結果，吊籠的剎車動力為2.98t，所以選擇的卷揚機應當大于2.98t，本工程實際選擇3t的雙筒同步卷揚機，一組卷揚機起提升作用，一組卷揚機起保護作用。5 滑模施工前的準備在進行滑模34、施工前，隨升平臺、模板安裝完畢，并進行荷載試驗，經檢查驗收合格，施工準備完畢。6 施工程序6.1 測量定位放線基礎施工基坑回填煙道口以下筒身施工滑模裝置安裝筒壁施工內襯施工滑模裝置拆除土建收尾竣工驗收6.2 其中筒壁采取循環作業，其施工順序為：綁扎筒壁鋼筋至組裝好的液壓千斤頂下邊一次性澆筑混凝土700mm高初滑3個行程檢查滑出混凝土合適度及滑模系統工作情況繼續澆筑混凝土300mm高再滑升3個行程澆筑混凝土至模板上口上反限位調平器轉入正常滑升，每次滑升300mm高分層交圈綁扎鋼筋上反限位調平器300mm高混凝土澆筑300mm高（至限位調平器平）滑升300mm高按合適的順序循環往復直至筒身澆筑完畢35、。7 筒壁施工參見xx鈦業公司15kt/a海綿鈦項目電解及還蒸尾氣處理系統120米煙囪工程施工組織設計的相關章節。8 主要安全施工措施8.1 人工挖孔樁安全施工措施人工挖孔樁屬半封閉狀態施工作業，由于施工環境條件復雜等不利因素，易造成窒息中毒、高處墜落、觸電、物體打擊、坍塌等安全事故，在施工過程中必須采取相應的安全防護措施：8.1.1 樁孔內設置供人員上下20爬梯；爬梯橫擋用12300，寬400mm，提升絞架吊繩應安全可靠并配有自動卡緊保險裝置，不得使用麻繩和尼龍繩吊掛或腳踏井壁凸緣上下。8.1.2 當孔樁開挖深度超過6m時，每日開工前必須檢測井下的有毒有害氣體。為排除孔樁內的有害氣體，采用136、臺1.5m3空壓機不間斷通風換氣，并在開工前強制通風30分鐘。8.1.3 第一節護壁應設置高出地面150mm直徑為1000mm的井圈，防止落土和整個護壁下滑，并在四周設置1.2m高的固定安全防護欄桿，欄桿體用密目網封閉，防止四周的孤石滾入基坑內。8.1.4 坑內的照明采用24V的安全電壓照明設施。8.2 筒體施工安全管理措施8.2.1 煙囪工程施工前，應制定安全操作規程、崗位責任制和安全技術措施。進入現場要配戴好勞保用品，施工現場不準穿拖鞋及高跟鞋；工作時間不準飲酒、打鬧，嚴禁酒后上班；特種作業人員須具備相應操作技能，應有有效的操作證；施工班組每天早上施工前開好班前會，針對當班任務講具體的作業37、措施和安全措施，并落實到人，落實到互保對子；堅持班前檢查；項目負責人每周組織一次周安全檢查；在安排施工任務的同時，必須進行安全技術交底，所有安全交底均應有書面資料和交接人簽字。8.2.2 煙囪施工人員應先經過醫務部門的體檢，證明體格適合高處作業者，并應經安全技術培訓和考試合格，才能允許進行作業。在煙囪操作平臺的施工人員必須定期進行體檢，經醫生診斷凡患有高血壓、心臟病、貧血、癲癇病及其他不適合高處作業疾病的不得上操作平臺工作。8.2.3 當雨季施工，遇雷、電或大雨、六級以上大風或沙塵暴時，應停止施工。停工前做好防雨、防護、防滑措施，操作臺上施工人員迅速撤離到地面，應對設備、工具、零散材料及可移動38、的鋪板等進行整理、固定并做好防護，全部人員撤離后立即切斷通向操作平臺的供電電源。為了有效檢測風力情況，在操作平臺上配置1臺風速測量儀器，由控制室操作人員進行控制，一旦發現風力超過五級，立即準備撤離。8.3 筒體施工安全技術措施8.3.1 嚴格遵守液壓滑動模板施工安全技術規程JGJ65-89；滑動模板工程技術規范 GB50113-2005中有關條款規定。8.3.2 距煙囪筒身外20m范圍內建立安全禁區。除留一個出入口均采取的圍欄全封閉，設置明顯警戒標志，出入口應設專人警衛并制定警衛制度。施工現場的供電和大宗材料的堆放，應布置在危險警戒線外。禁區內設以下幾條安全通道：a 禁區出入口到煙囪進料口一條39、通道，長12m,寬3.2m。b 進料口至內襯材料棚一條通道，長15 m，寬3.2m。c 攪拌機至進料口一條通道，長12 m,寬3.2m。8.3.3 煙囪滑升到5m以上，操作平臺緊繞筒體設封閉式安全網，防止墜物。8.3.4 危險警戒區內的建筑物出入口，地面安全走道及機器操作場所，均應搭設高度不低于2.5m的安全防護棚。8.3.5 筒外5-10m處圓環內搭設高空安全網防護棚，筒內3m及4.5m處各搭一層防護棚，上兜安全網，防護棚頂底層鋪鋼腳手板、蓋50mm木板，以免墜物傷人。防護棚的構造應滿足下列要求：a 棚頂一般可采用不小于二層縱橫交錯的木板或竹夾板組成重要場所增加一層23mm厚的鋼板防止墜物傷40、人；b 煙囪內部防護棚，應從中間向四周留坡，外(四周)防護棚應做成向內留坡(外高內低),其坡度均不小于1:5;c 垂直運輸設備通過防護棚時，防護棚所留洞口周圍應設置圍欄和擋板，其高度應不小于1200mm； 所有的機具使用前應全面檢查，對主要機電設備與關鍵部位，如吊籠、扒桿的操作與裝載，主卷揚機與鋼絲繩，滑輪的運行和維護檢修，通訊聯絡系統的使用及監護，焊機使用等，均應制訂安全操作規定，由專人操作和負責，專職安全管理人員對主要部位運行過程中，每天按時檢查，及主要危險點和主要設備進行定期檢查，每周至少檢查1次，做好相應的檢查記錄。 吊籠采用2根637的鋼繩提升，鋼繩允許拉力11.7t。吊籠自重27441、kg，每次運輸砼840kg(不超過0.35m3)，載人時不得超過4人，經過荷載驗算，吊籠為安全使用范圍內。滑升平臺欄桿內外，內外吊架及筒底內外防護棚上必須掛好安全網，底封住，平臺吊架內、外安全網離筒壁距離不大于150mm。強調進現場一律戴安全帽，高空危險作業必須系安全帶，電氣焊設專人看火，并在平臺上備用4套滅火器。人行出入口的四周設置金屬保護網。 提升吊籠卷揚機設兩道J1xk1-311型號防止沖頂和墩罐的行程限位開關，即為上人、上料和緊急事故限位，并設行程高度指示器。為防止吊籠鋼絲繩斷后吊籠下沖，在吊籠上裝工作可靠的電磁安全抱閘裝置（一套自剎一套手剎），并有專人檢查和維護。 乘人和載物吊籠使用42、前必須做載物脫鉤安全試驗，確認安全卡靈敏有效時使用，試驗時間統一安排在煙囪筒體施工到10.0m時。施工中定期進行檢查，每天上班前吊籠必須進行空載運行，運行正常才能載人載物，對于吊籠的運行時間控制，事先應進行計算保證正常施工作業。在煙囪底部吊籠停放處設置緩沖裝置、垂直運輸系統的上下滑輪、防止鋼絲繩脫槽裝置，并有專人維護保養。 臺上隨升扒桿在提模時不得吊物，為保證萬無一失，隨升扒桿與油泵實行電氣聯鎖，油泵啟動則扒桿不能動，進行有效控制。 提模或滑升施工前，應做1.25倍的滿負荷靜載試驗和1.1倍的滿負荷滑升試驗，試驗時間統一安排在煙囪筒體施工到10.0m時。同時應注意：模板和圍圈收分受阻、平臺傾斜43、扭轉和漂移、支撐桿失穩和漏焊、局部塌落等異常現象，并及時查明原因進行處理。 為確保平臺上施工安全，筒身豎向鋼筋下料長度不大于4.5m。 模板安裝與拆除必須站在穩固的地方或牢固的操作平臺上進行；拆除底模時，可用繩索吊下，模板及支撐不得由高處扔下。 澆筑混凝土前，要檢查腳手架、模板、支撐應牢固可靠，模板較大的縫隙應處理好；每次澆筑混凝土時，應沿筒壁全面、分層、交圈、均勻的進行，不應猛力沖擊架子和模板；人模高度要保持基本均勻，禁止堆集一處而導致模板變形。 滑模施工時，滑升速度一般為2050cm/h，具體由試驗和根據溫差狀況具體確定；初次新澆砼的高度一般為700mm，通常分12層進行，待下層混凝土達44、0.31.05KN/cm2（相當于0.20.4Mpa），一般養護35小時或補做相關試驗確定，即可初始提升12個千斤頂行程。滑升速度應與混凝土凝固程度相適應，同時使支撐桿不發生失穩，一般混凝土灌入阻力達0.35 Mpa或混凝土表面濕潤，手摸有硬的感覺，可用手指按出深度1mm左右的印子。否則不得提升滑動模板，煙囪的工作平臺、平臺板等附屬結構應隨筒壁的升高穿插施工。6 腳手架方式施工時，腳手架的搭設與拆除參見xx鈦業公司15kt/a海綿鈦項目電解及還蒸尾氣處理系統120米煙囪施工方案，并另報專項施工方案。 拆除工作臺前，應制定拆除方案，并應在統一指揮下作業。 垂直運輸用的卷揚機，應布置在危險警戒區以45、外，并盡量設在能與塔架上、下通視良好的地方。卷揚機、鋼絲繩、地輪地錨等機械傳動裝置必須設專人定期檢查維護，發現問題及時處理，有故障事先排除，預防為主。 臺上、臺下電器設備必須按要求接地接零，防止漏電傷人或燒毀設備，按圖設置的防雷接地裝置應與筒體內的防雷接地線的引下線連接在一起。煙囪施工時，在隨升井架上設置4根3.0m長的防雷接地引線，通過隨升井架、平臺、支承桿、筒身內防雷接地引下線連接在一起，接地電阻不大于10歐姆，作為施工臨時防雷接地措施。 為保證滑升安全，提高滑升操作平臺的穩定性，筒身鋼筋從10m開始加固，加固方法：其一，環筋與縱筋焊接，其二，剪刀架固支承件，豎向每2m加4對，剪刀撐用2546、鋼筋。單根鋼筋長度為1500 mm，兩種方法同時采用，提高鋼筋骨架的剛度。 操作平臺施工用料隨用隨吊，不得一次性堆放過多材料，而且要分散堆放。廢料及垃圾及時用吊籠送至地面，經常檢查柔性結點有無松動，并要有檢查記錄。筒壁施工過程中，直徑隨筒壁的增高而變小時，按滑升模板措施設施施工圖進行調整。如果因進度影響內襯和筒壁需要進行立體交叉作業時，應采取安全防護措施。 當操作平臺最高部位的高度超過50m時，應根據航空部門的要求設置航空指示信號。 施工現場內的操作平臺及各種垂直運輸機械等設備應安裝防雷裝置。 在施工中所采用的通訊聯絡方式采用對講機進行聯系，本工程共配置10臺對講機，每天使用前，先進行相互之間47、的對講檢查，確保運行完好。 實行人員交接班制度，特別是卷揚機，吊籠的操作人員，確保交接班之間不留隱患。 千斤頂內的支承鋼管，采用483.5鋼管，其連接采取坡口焊接或隼接，確保連接牢固。 在施工現場備用1臺柴油發電機，以備停電后，啟動卷揚機，將所有作業人員接到地面。 設置4人的設備維修檢查組，專門負責設備的維護和檢修。 高空作業嚴禁拋磚接物，以防傷人。 施工現場的一切電源、電路的安裝和拆除必須由持證電工操作；電器必須嚴格接地、接零和使用漏電保護器。各孔用電必須分閘，嚴禁一閘多用。孔上電纜必須架空2.0M以上，嚴禁拖地和埋壓土中，孔內電纜、電線必須有防磨損、防潮、防斷等保護措施。照明應采用安全礦燈48、，高處作業的照明、信號及電鈴采用36V以下的安全電壓。并遵守施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-88的規定。 夜間施工時，在工作臺、內外吊梯、井架、卷揚機房、攪拌站以及各種運輸通道等處，應設置充足的照明。 本方案未盡事宜按照攀冶公司、集團公司的相關規定執行。電解及還蒸尾氣處理系統120m煙囪施工過程中，施工人員必須嚴格執行上述安全措施，消除安全隱患，杜絕施工過程中的安全問題，減少損失，爭取更大的利益。8.4 筒體施工防護措施按照附圖設置安全防護和設置安全通道。8.5 施工注意事項 滑模組裝前,應注意對各部件的質量和規格進行嚴格的檢查，組裝要按照設計要求和規定程序進行，以保證筒壁要求的半徑、49、壁厚和位置準確，保證滑模系統的剛度和穩定性； 安裝模板時，應注意安裝固定模板調整裝置，在安裝圍圈，最后安裝活動模板及收分模板，外模的坡度應比筒壁的坡度大0.5%，內模的坡度宜比筒壁的坡度小0.5%，收分模板沿圓周對稱布置，每對方向應相反；千斤頂支承桿的安裝應與筒壁的坡度一致； 液壓系統安裝前，應進行單體試驗，合格后才能使用，油路宜采用分組并聯油路，由分路到各千斤頂的油管的長度應大致相等，液壓系統安裝完畢后，對千斤頂逐一進行排氣，并做到排氣徹底，液壓系統應加壓至10Mpa，持壓5分鐘不滲油、不漏油，空載重復5次，經檢查各部件正常，才插入支承桿； 支承桿的脫空長度控制在0.9m左右，不能超過1.350、m，若通過千斤頂后支承桿要與環筋焊接，其焊點間距不大于500mm，并將該層環筋與豎筋點焊； 模板收分應注意與滑升緊密配合，一般可以先提后收分，“單滑雙模”應隨著模板提升進行收分，滑升時應注意及時抽出重疊的活動模板； 滑模每提升一個澆筑層，應進行對中和調平，使平臺中心偏差始終控制在允許范圍內，每班至少檢查2次筒壁半徑，用水準儀校核一次支承桿上的標高，發現偏差應在滑升中及時調整，砼出模后，應及時抹平修整，并進行養護； 本工程注意的重點在于嚴格控制滑升速度，確保工程質量和施工安全，嚴格按照操作規程，對物料提升系統和操作平臺拆除工程進行嚴格的管理。1） 初滑時既要使砼自重能克服模板與砼之間的摩阻力，又51、要使下端的砼達到出模強度。因此，一般初始澆筑砼厚度控制在700mm，待第一次砼強度達到0.20.4Mpa或貫入阻力值達到0.31.05KN/cm2時，應進行12個千斤頂行程的提升，并對滑模裝置和砼凝結狀態進行全面檢查，確定正常后方可轉為正常滑升。2） 滑升速度控制在200500mm/h以內。3） 兩次提升間隔不宜超過0.5h，也就是說澆灌層厚度為200300mm之間，按規范規定不宜超過200mm，視現場溫度情況而定，主要是防止砼出現拉裂，出現冷接頭。4） 當氣溫很高時，為了防止砼硬化太快，提升摩阻力過大，砼有被拉裂的危險，可在兩提升間隔時間內增加12次中間提升，中間提升的高度為12個千斤頂行程52、。以阻止砼和模板之間的粘結，使兩次提升間隔不能超過0.5h。5） 提升時要求千斤頂充分進油、排油。是為了防止提升中因進油回油不充分，各千斤頂之間產生累積升差，進油、排油時間應通過試驗確定。6） 提升模板時，如果油壓達到1.2倍正常油壓，而還沒有頂起，應停止加壓，停止操作，檢查出原因，及時處理，不能盲目的增壓提升。7） 滑升中保持操作平臺基本水平，每提升200mm對千斤頂進行一次自檢調平、檢查結構的垂直度，水平度、扭轉及結構截面尺寸等偏差數值。 為了有效消除提升平臺在提升過程中的不均勻提升導致平臺變形，每次提升時，在支撐桿上將每次提升高度用水準儀或透明塑料水管抄平在支承桿上，并在提升過程中安排專53、人進行巡視，發現提升行程差異較大，應立即停止提升；對所有的油路進行檢查，確認無誤后再進行提升，如發現提升完畢后的差異較大，應只打開行程不夠的液壓千斤頂油管開關，進行局部提升，確保每次提升行程一致，平臺高度一樣。根據相關規范要求，對于主梁及桁架結構，梁的撓度變形不超過mm，的要求，平臺中心和各主輻射桿之間的高差嚴格控制在15mm之內（取允許最大變形30mm的一半）。 在施工過程中，因種種原因，如果出現超過滑模提升時間，滑模不能正常提升時，應立即停止提升，調整調徑螺桿和調節螺桿，使模板與混凝土之間松動，再提升滑模。 在施工過程中，因種種原因，導致混凝土出現施工縫，要在下次混凝土澆筑前，將混凝土表面54、鑿毛，并沖洗干凈，再進行下次混凝土澆筑。但必須在此處作好標記，后面進行防腐層和隔離層、隔熱層施工時，施工縫不能重疊。 在施工過程中，如發生滑模偏差，應當及時采取平臺傾斜法、改變混凝土澆筑順序法進行偏移糾正處理。 對施工過程中，落在操作平臺上、吊架上以及圍圈支架上的砼和灰漿等雜物。每個作業班進行一次及時清掃，以防止施工中雜物墜落，造成安全事故，清理的灰不能扔到砼澆灌層內。8.6 施工現場應急預案在施工過程中，要編制專門的應急預案；當施工現場發生意外時，立即啟動應急預案，將事故造成的損失降低到最低點。9 施工總平面布置圖參見攀鈦15kt/a海綿鈦項目I標段施工組織設計和電解還蒸尾氣處理施工平面布置示意圖。