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1、科研檢驗樓工程落地式腳手架搭設拆除施工方案 編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄1 工程概況31.1 工程概況32 編制依據32.1 科研檢驗樓施工圖；33 施工準備34 材料選擇45 落地式腳手架設計與施工55.1 立桿基礎55.2 立桿間距55.3 架體與建筑物拉結55.3.3 剛性連接示意圖：55.4 小橫桿設置65.4.2 小橫桿設置在大橫桿的下方且沿立桿同一方向布置。65.5 剪刀撐與橫向斜撐65.6 斜道65.7 竹架板與防護欄桿75.8 桿件搭接75.9 架體內封閉75.12 立桿85.132、 腳手架搭設順序及注意事項85.13.1 腳手架搭設順序85.13.2 搭設作業注意事項86 腳手架的拆除96.1 拆除腳手架前應符合：96.2 拆除腳手架時應符合96.2.1 拆除作業必須自上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；96.4 卸料時應符合：96.4.1 各構配件嚴禁拋擲至地面；96.5 拆卸作業按搭設作業相反程序進行并應特別注意以下幾點：97 腳手架搭設要求108 腳手架的使用要求119 腳手架的檢查與驗收129.2.1 鋼管立桿縱距偏差為 50mm。129.5 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收129.6 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：1210 安全管理1210.4 3、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1310.9 防雷避電措施：1311 腳手架計算書1411.1 參數信息1411.1.1 腳手架參數141.5 米；1411.1.2. 活荷載參數1411.1.3. 風荷載參數1411.1.4. 靜荷載參數1411.1.5. 地基參數1511.2 大橫桿的計算1611.2.1 均布荷載值計算1611.2.2. 強度驗算1611.2.3. 撓度驗算:1711.3 小橫桿的計算1711.3.1 荷載值計算1711.3.2 強度驗算1811.3.3 撓度驗算1811.4 扣件抗滑力的計算1911.5 腳手架立桿荷載計算:19風荷載標準值按照以下公式計算2011.64、 立桿的穩定性計算:20考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式2111.7 最大搭設高度的計算:2211.8 連墻件的計算:23連墻件扣件連接示意圖2411.9 立桿的地基承載力計算:241 工程概況1.1 工程概況本工程為三期科研檢驗樓工程，框架結構，共七層，建筑物長 72.24m，寬18.24m，各層層高分別為：4.2m，3.9m、3.6m、3.3m、3.3m、3.3m、4.5m，屋面層女兒墻墻頂標高為 23.3m，出樓梯間女兒墻頂標高為 25.2m,一#樓梯屋頂水箱標高為27.5m。腳手架搭設總高度為 29.0m32.2m。2 編制依據2.1 科研檢驗樓施工圖；2.2 建筑施工扣件式鋼管腳手5、架安全技術規范（JGJ130-2001）；2.3鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）；2.4冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB50018-2002）2.5鋼結構設計規范（GB50017-2003）2.6 混凝土結構設計規范（GB50010-2002）2.7 建筑地基礎設計規范（GB50007-2002）2.8 地基與基礎工程施工及驗收規范（GB50202-2002）2.9 建筑結構荷載規范（GB5009-2001）2.10 建筑施工手冊（第四版）等。2.11 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）3 施工準備3.1 按施工方案及規范中有關腳手架的要求，向搭設操作人員進行技術交底。3.2 腳6、手架搭設人員必須是按特種人員安全技術考核管理規則經過考核合格的專業架子工。搭設前，架子工進行培訓考核，考核合格后方能上崗。3.3 按照規范和施工方案的要求，對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。3.4 經檢驗合格的構配件按品種、規格分類，堆放整齊、平整，堆放場地不得有積水。3.5 清除搭設場地雜物，平整場地，并使排水暢通。3.6 架管刷漆。4 材料選擇4.1 鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）中規定的 3 號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中 Q235-A 級鋼的規定。鋼管尺寸為483.0mm。鋼管表面應平、直、光，不得使用有7、裂縫，分層，壓痕，銹蝕的鋼管。4.2 扣件直角扣件，回轉扣件，對接扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定,并三證齊全，扣件及其零部件的規格必須統一。扣件不應有裂紋、氣孔，也不宜有疏松，砂眼或影響其使用性能的鑄造缺陷，與鋼管的貼面合面必須整齊，其活動部位靈活可靠。4.3 腳手板采用竹腳手板，并用直徑 3.2mm 的鍍鋅鐵絲綁扎在小橫桿上。4.4 連墻件的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中 Q235-A 級鋼的規定。5 落地式腳手架設計與施工5.1 立桿基礎由于立桿基礎坐落于回填土上，立桿下土方必須分層夯實，每層夯實厚度不大于28、50mm，然后澆筑 100 厚 C15 墊層混凝土，墊層面標高高于自然地面 50mm，墊層最外邊距外立桿距離不下于 500mm，立桿底再墊設 60 厚混凝土墊塊，確保立桿基礎承載力滿足要求。5.2 立桿間距腳手架立桿縱距為 1.5 米，橫距為 1.05 米。步距 1.5m，橫、立長鋼管參差布置， 使相鄰兩根立桿上部相互錯開，不在同一步距內，以保證腳手架的整體性。5.3 架體與建筑物拉結5.3.1 腳手架與建筑物水平方向按每 4.5m（按二步三跨）設一剛性拉結點，每層轉角處第一根立桿必須拉結，垂直方向按每樓層設一剛性拉結點，所有拉結點按梅花形上下錯開設置。頂部按水平方向亦設剛性拉結點。拉結點保證9、牢固，不移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。5.3.2 外墻裝飾階段拉結點也須滿足上述要求，確因施工需要除去的拉結點，必須重新補設可靠有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。5.3.3 剛性連接示意圖：280連墻件 剛性連接綠色密目安全網柱安全網滿鋪竹架板（共設三道）150縱向掃地桿墊層橫向掃地桿 砼墊塊 排水溝5.4 小橫桿設置5.4.1 外架按立桿與大橫桿交點處（即節點）設置小橫桿，兩端固定在立桿上，以形成空間格構架整體受力。5.4.2 小橫桿設置在大橫桿的下方且沿立桿同一方向布置。5.5 剪刀撐與橫向斜撐5.5.1 腳手架外側設置剪刀撐，由腳手架端頭開始，在外側立面整個長度和高度連續設10、置剪刀撐，剪刀撐斜桿與地面成 45-60角，每道剪刀撐寬度不應小于 4 跨，且不應小于 6m，5.5.2 剪刀撐搭接長度為 1m，等間距設置 3 個旋轉扣件固定，端部扣件板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于 100mm，5.5.3 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離150mm。5.5.4 建筑物拐角處設置橫向斜撐，中間每隔 6 跨設置一道，由底至頂層呈之字型連續布置。5.6 斜道5.6.1 本工程斜道設置 2 座，分別布置在 7-8 軸交 A 軸、1-2 軸交 C 軸。斜道寬 1.2m,平臺寬 1.5m,坡度采用 1：35.6.211、 斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板， 欄桿高度 1.2m，擋腳板高度180mm，5.6.3 斜道架板上設防滑木條，間距 250-300，厚 30mm。采用鐵絲綁扎牢固。5.7 竹架板與防護欄桿5.7.1 至頂層作業層的腳手板往下計，共滿鋪設 3 層，及第一步架，10.8m 層，頂層。5.7.2 作業層架板需滿鋪，綁扎牢固。離開墻面 120-150mm。5.7.3 腳手板鋪設采用對接接頭，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長為150mm。5.7.4 竹架板必須垂直墻面橫向鋪設，并滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪的采取有效防護措施（根據實際情況決定）；5.7.5 竹架板采用 18#鉛絲雙股并12、聯 2 點綁扎，綁扎點選在竹架板的兩頭。且綁扎牢固， 交接處平整，無探頭板。竹架板完好無損，破損的及時更換；5.7.6 腳手架外側采用合格的密目式安全網（顏色為綠色）封閉，且將安全網固定在外立桿里側，安全網采用 18#鉛絲張掛嚴密。5.7.7 腳手架外側第二步起設 1.2m 高鋼管防護欄桿，頂排防護欄桿不少于 2 道，腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門等），在腳手架內側設 1.2m 高的防護欄桿。5.8 桿件搭接5.8.1 鋼管腳手架立桿采用對接，在立桿最后一步接高時，視情況考慮采用搭接，大橫桿采用對接和搭接，剪刀撐和其它桿件采用搭接，剪刀撐的搭接長度為 100cm，其他桿件的搭接長度為 1013、0cm，且均不少于三只旋轉扣件緊固。端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離，不應少于 100cm。5.8.2 相臨桿件搭接，接頭錯開，同一平面上的接頭不超過 50%。5.9 架體內封閉5.9.1 腳手架的架體里立桿距墻體凈距為 50cm，設置隔離竹板，平整牢固。5.9.2 腳手架施工層里立桿與建筑物之間采用竹架板進行封閉。施工層以下每隔三步以及底部用密目網進行封閉。5.10 卸料平臺：要求與腳手架分離。5.11 門洞5.11.1 在 2-3 軸處留設門洞一個，此洞作為材料進出通道。5.12 立桿5.12.1 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 2014、0mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當產桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于 1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于 500mm。5.12.2 立桿頂端宜高出女兒墻上皮 1m，高出檐口上皮 1.5m。5.13 腳手架搭設順序及注意事項5.13.1 腳手架搭設順序放樣彈線擺放掃地桿（貼近地面的大橫桿）逐根豎立桿，隨即與掃地桿扣緊安第一步大橫桿（與立桿扣緊）安第一步小橫桿安第二步大橫桿第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后可拆除）第三、四步大小橫桿連墻桿接立桿剪刀撐防15、護欄桿鋪竹架板張掛安全網。5.13.2 搭設作業注意事項a、嚴禁48 和51 鋼管及其相應扣件混用。b、底立桿應按立桿接長要求選擇不同長度鋼管交錯設置，至少應有兩種適合的不同長度的鋼管作立桿。c、在設置第一排連墻件前，應每隔 6 跨設置小剪刀撐，以確保架子穩定。d、一定要采取先搭設起始段而后向前延伸的方式，當兩組同時作業時可分別從相對角搭設。e、連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過 2 步。f、桿件端部伸出扣件之外的長度不得小于 100。g、在頂排連墻件之上的架高（以縱向平桿計）不得多于 2 步，否則應每隔 6 跨加設一道撐措施。h、剪刀撐應從角部開始，其斜桿與立桿至少有 3 道連接，其中斜16、桿的對接或搭接部位至少有一道連接。J、周邊腳手架的大橫桿必須角位交圈并與立桿連接固定，鋪板時應處理好交匯處的構造，要求周邊鋪板高度一致，角部應增設立桿和橫桿（至少與三根立桿連接）。k、對接平鋪竹架板時，對接處的兩側必須設置兩根小橫桿。L、作業層的欄桿和擋板應于內側設置，欄桿接長應符合對接或搭接的相應規定。m、立桿的垂直偏差為 1/250 且不大于 50，水平偏差為 1/250 且不大于 50，橫距、縱距以及起步的偏差為20，橫桿的外伸長度控制在 100-150 之間，而內伸長度應以離建筑物 50 為準，剪刀撐斜桿與水平之夾角為 60-45。6 腳手架的拆除6.1 拆除腳手架前應符合：6.1.117、 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；6.1.2 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；6.1.3 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；6.1.4 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。6.2 拆除腳手架時應符合6.2.1 拆除作業必須自上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；6.2.2 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于 2 步，如高差大于 2 步，應增設連墻件加固；6.2.3 當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。6.3 當18、腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高。并且兩端還必須設置橫向斜撐，中間每隔 6 跨應設置一道。6.4 卸料時應符合：6.4.1 各構配件嚴禁拋擲至地面；6.4.2 運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。6.5 拆卸作業按搭設作業相反程序進行并應特別注意以下幾點：6.5.1 連墻件待上部桿件拆除完畢（伸出來的除外）后才能松開拆去。6.5.2 松開的扣件的平桿應立即撤下，不得松掛在架上。6.5.3 拆除長桿件時應兩人協同作業，以免單人作業閃失事故。6.5.4 拆下的桿配件應吊運至地面（樓面）不得向下拋擲19、。7 腳手架搭設要求腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法項次項目技術要求允許偏差/mm檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10立桿垂直度最后驗收垂直度100用經緯儀或吊線和卷尺檢查搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m40m20mH=2 H=10 H=20 H=30 H=40H=507204060801007255075100750100中間檔次用插入法3間距步距縱距橫距205020鋼尺檢查4雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼尺檢查5縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺檢查同跨內兩根縱向水平桿高差106扣件安裝主節點處各扣20、件中心點相互距離a150mm鋼尺檢查同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼卷尺檢查立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3鋼卷尺檢查縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離ala/3鋼卷尺檢查扣件螺栓擰緊扭力矩40m扭力扳手檢查7剪刀撐斜桿與地面的傾角450角尺檢查8腳手板對接a=130卷尺檢查外伸長度150mml300mm搭接A100mml200mm卷尺檢查8 腳手架的使用要求8.1 作業層每 1m2 架面上實際的施工荷載（人員、材料和機具設備重量）不得超過以下的規定值或施工設計值。8.1.1 施工荷載（作業人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架采取 3KN/m2， 裝飾腳手架取 221、KN/m2。8.2 在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼三層，砂漿和容器總重不得大于 1.5KN， 施工設備單重不得大于 1KN，使用人力在架上搬運和安些的構件的自重不得大于2.5KN。8.3 在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通過，按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通，嚴禁架上人員在架面上奔跑，退行和倒退拉車。8.4 在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件，整體性桿件，連接堅固件和連墻體，確因操作需要臨時拆除時，必須經施工員同意，并采取彌補措施，在作業人員完畢后及時予以恢復。8.5 作業人員在架上的最大作業高度以可以進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳22、手板以增加操作高度。8.6 在架上作業中，應注意自我安全保護和他人安全，避免發生碰撞閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在架上等不安全處休息。8.7 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入（通）梯道，嚴禁攀沿腳手架上下。8.8 每班工人上架作業時，應先行檢查有天影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可允許開始作業，在作業中發現在不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決后才能恢復正常作業，發生有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。8.9 在每步架的作業完成后，必須將架上剩余材料，物品移至上（下）步腳手架或室內，每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去在作業期間23、，應及時清理落入安全網的材料和物品，在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。9 腳手架的檢查與驗收9.1 腳手架搭設前應對架子工進行安全技術交底，交底內容要有針對性，交底雙方履行簽字手續。9.2 腳手架搭設后由項目部組織分段驗收（每層）辦理驗收手續，履行簽字手續，驗收合格并掛牌后方可使用，驗收標準（按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 要求進行）。9.2.1 鋼管立桿縱距偏差為 50mm。9.2.2 鋼管立桿垂直度偏差不大于 H/100，且不大于 10cm。（H 為總高度）9.2.3 鋼管水平橫桿的水平度偏差 L/250,且不大于 5cm。（L 為總長度）924、.3 腳手架應按檢查制度進行定期和不定期檢查，檢查內容必須量化，履行簽字手續。對查出的問題應及時整改，項目部每月至少檢查一次。公司檢查后所發的整改通知書要及時在限期內整改完成，并上報回執單。9.4 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。9.5 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收9.5.1 基礎完工后及腳手架搭設前；9.5.2 作業層上施加荷載前；8.5.3 每搭設完 10-13m 高度后；9.5.4 達到設計高度后；9.5.5 遇有六級大風與大雨后；9.5.6 停用超過一個月。9.6 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：9.6.1 桿件的設置和連接25、，連墻件、支撐等的構造是否符合要求；9.6.2 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；9.6.3 扣件螺栓是否松動；9.6.4 立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范；9.6.5 安全防護措施是否符合要求；9.6.6 是否超載。10 安全管理10.1 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036)考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。10.1.1 架子工屬于國家規定的特種作業人員，必須持有關部門核發的有效證件上崗， 并每年進行一次體檢。有高血壓，心臟病，盆血病等不適于高處作業的人員不得從事架子作業。10.1.2 架子班組接受任務26、后，必須根據工程的特點向班組進行安全技術交底，明確分工。同時，搭設前班組長要組織全體人員熟悉施工技術和作業要求與環境，帶領架子工對施工所需的工具及安全防護設施進行檢查，消除隱患后方可作業。10.1.3 搭設腳手架人員必須正確佩戴好安全帽、系好安全帶、穿防滑鞋。10.1.4 架子作業思想要集中，互相協作，不準用拋扔方法上下傳遞工具與扣件等。作業時禁止打鬧和開玩笑，休息時應下架子，在地面上休息，嚴禁酒后上班。10.1.5 架子要結合工程進度搭設，不宜一次搭設過高。未完成的腳手架，架工在離開作業崗位時（如工間休息或下班）不得留有未固定物體，必須采用措施消除不安全因素和確保架子穩定。10.2 作業層上27、的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。10.3 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施（在腳手板上綁扎防滑條），并應掃除積雪。10.4 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：10.4.1 主節點處的大、小橫桿，大、小橫桿掃地桿；10.4.2 連墻件。10.5 不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。10.6 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10.7 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行28、業標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46)的有關規定執行。10.8 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。10.9 防雷避電措施：采用避雷針與大橫桿連接、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置 4 根，采用12 鍍鋅鋼筋制作，高度不小于 1m ,設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線用 404 的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連為一體。接地線的連接應保證接觸牢靠， 與立桿連接時應用 2 道螺栓卡連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10mm2，同時將表面油漆及氧化層清除。接地29、線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過 50m 設置一個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害、防止接地線遭機械傷害。11 腳手架計算書11.1 參數信息11.1.1 腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 32.2 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5 米，立桿的橫距為 1.05 米，大小橫桿的步距為1.5 米；內排架距離墻長度為 0.50 米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米； 采用的鋼管類型為 483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 米，30、水平間距 4.5 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件；11.1.2. 活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2 層；11.1.3. 風荷載參數本工程地處湖南省湘潭市，基本風壓為 0.39 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為 1.56，風荷載體型系數s 為 0.56； 腳手架計算中考慮風荷載作用11.1.4. 靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140； 安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:331、；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；11.1.5. 地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):85.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。11.2 大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第 5.2.4 條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。11.2.1 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標32、準值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m ； 活荷載標準值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.122=0.187 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)11.2.2. 強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.080.1871.52+0.101.471.52 =0.364 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座33、最大彎距為 M2max= -0.100.1871.52-0.1171.471.52 =-0.429 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.364106,0.429106)/4490=95.546 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 95.546 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！11.2.3. 撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.122=0.156 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大撓度計算值為：34、V= 0.6770.15615004/(1002.06105107800)+0.9901.0515004/(1002.06105107800)= 2.61 mm；大橫桿的最大撓度 2.61 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！11.3 小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。11.3.1 荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.35、351.051.5/(2+1)=0.184 kN； 活荷載標準值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.184)+1.4 1.575 = 2.485 kN；小橫桿計算簡圖11.3.2 強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:M= 1.20.0331.052/8 = 0.006 kN.m；qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2.4851.05/3 = 0.87 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.875 kN.m；最大36、應力計算值 = M / W = 0.875106/4490=194.969 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =194.969 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值205 N/mm2，滿足要求！11.3.3 撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.184+1.575 = 1.809 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:37、pmaxV= 1808.71050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.347 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.347 = 3.37 mm；小橫桿的最大撓度為 3.37 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！11.4 扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc38、 - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN； 小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN； 活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017+0.276)+1.42.362=3.719 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!11.5 腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷39、載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1394NG1 = 0.1394+(1.502/2)0.033/1.5032.20 = 5.561；(2) 腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3531.5(1.05+0.3)/2 = 1.063 kN；(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1431.5/2 = 0.315 kN；(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.5340、2.2 = 0.242 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.181 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中W - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：ooW = 0.39 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001) 的規定采用：Uz= 1.56 ；Us - 風荷載體型系數：取值為0.556； 經計41、算得到，風荷載標準值kW = 0.7 0.391.560.556 = 0.237 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.181+ 1.44.725= 15.232 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.181+ 0.851.44.725= 14.239 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為wk aM = 0.85 1.4W L h2/10 =0.850 1.40.2371.5 1.52/10= 0.095 kN.m；11.6 立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的42、穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 15.232 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.599 m； 長細比 Lo/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.265 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值43、 ：f =205 N/mm2； = 15232/(0.265424)=135.561 N/mm2；立桿穩定性計算 = 135.561 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N = 14.239 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m； 長細比: L0/i = 163 ；軸心受壓立44、桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 14239.428/(0.265424)+95100.495/4490 = 147.911 N/mm2；立桿穩定性計算 = 147.911 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！11.7 最大搭設高度的計算:條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(k45、N)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.62 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；s每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m； H =0.2654.2410-4205103-(1.21.62+1.44.725)/(1.20.139)=86.533 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 86.533 /(1+0.00186.533)=79.641 m；H= 79.641 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50m。腳手架單立桿搭設高度為32.2m，小于H46、，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.62 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.095 /(1.4 0.85) = 0.08 kN.m；Hs =( 0.2654.2410-4205103-(1.21.62+0.851.4(4.725+0.2654.24100047、.08/4.49)/(1.20.139)=78.238 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 78.238 /(1+0.00178.238)=72.561 m；H= 72.561 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50m。腳手架單立桿搭設高度為32.2m，小于H，滿足要求！11.8 連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0k風荷載標準值 W = 0.237 kN/m2；w每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 A = 13.5 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架48、平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算： Nlw = 1.4WkAw = 4.475 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.475 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 500/15.9的結果查表得到 =0.915，l為內排架距離墻的長度；又：A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9154.2410-4205103 = 79.532 kN； Nl = 9.475 Nf = 749、9.532,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.475小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖11.9 立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 85 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk= 85 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =56.958 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.239 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=56.958 fg=85 kpa 。地基承載力滿足要求！