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1、編號：SJHN.JZY-XX社區工程全封閉懸挑雙排外腳手架搭拆施 工 方 案 編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、工程概況3二、編制依據3三、主要人力、材料及進度計劃3四、腳手架工程設計及搭設參數41.腳手架參數42.活荷載參數43.風荷載參數44.靜荷載參數45.水平懸挑支撐梁56.拉繩與支桿參數5五、型鋼懸挑卸料平臺計算書171.荷載參數172.懸挑參數173.水平支撐梁184.卸料平臺參數18六、腳手架作業要求及質量標準：27七、腳手架的拆除31八、質量保證措施31九、安全保證措施32十、 環境2、管理措施33懸挑外腳手架施工方案一、工程概況 本工程為XXXX社區工程，共三棟，其中5號樓地下2層，地上26層，3號樓地下一層，地上26層；6號樓地下一層，地上18層；總建筑面積約 平方米 。二、編制依據1、建筑施工手冊（第四版） 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ30-2001） 3、鋼結構設計規范（GB500172002） 4、建筑結構荷載規范（GB500092001）5、職業安全健康管理體系程序文件6、XX市XX廉租住房建設項目4樓施工圖紙7、施工組織總設計三、主要人力、材料及進度計劃3.1人力計劃施工員 1人 技術員 1人 質檢員 1人 安全員 2人 架子工 30人 3.3、2材料計劃鋼管483.2 100 t 扣件 20000個 密目網 15000 安全網 10000 木腳手板 100m3 3.3進度計劃計劃4.5天搭設一層四、腳手架工程設計及搭設參數本工程外腳手架采用全封閉懸挑雙排外腳手架，計劃在五層平面設槽鋼懸挑并鋼絲繩斜拉結構，6層一挑，密目網全封閉。1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 m；采用的鋼管類型為 48； 橫桿與立桿連接方4、式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處陜西XX市，查荷載規范基本風壓為0.490kN/m2，風荷載高度變化系數z為0.920，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(k5、N/m2):0.005；腳手板鋪設層數:8 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹夾板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4m，建筑物內錨固段長度 1.6 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 (一)、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布6、荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.035 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.035+1.20.175+1.41.5 = 2.352 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3521.052/8 = 0.324 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =68.541 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =68.541 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=207、5 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.035+0.175+1.5 = 1.71 kN/m ； 最大撓度 = 5.01.7110504/(3842.06105113600)=1.157 mm；小橫桿的最大撓度 1.157 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！ (二)、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0351.05=0.037 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.051.5/3=0.1848、 kN；活荷載標準值: Q= 31.051.5/3=1.575 kN；荷載的設計值: P=(1.20.037+1.20.184+1.41.575)/2=1.235 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0351.51.5=0.006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.2351.5= 0.495 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.495=0.501 kN.m最大應力計算值 = 0.50119、06/4730=105.922 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 105.922 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03515004 /(1002.06105113600) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.037+0.184+1.575）/2=0.898kN = 1.8810、30.89815003/ ( 100 2.06105113600) = 2.439 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.052+2.439=2.49 mm；大橫桿的最大撓度 2.49 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ (三)、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水11、平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0351.052/2=0.037 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0351.5=0.053 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.037+0.053+0.276)+1.42.362=3.747 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! (四)、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米12、立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.052/2)0.035/1.8018.00 = 2.618kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3581.5(1.05+0.3)/2 = 2.835 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹夾板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1481.5/2 = 0.84 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+N13、G4 = 6.428 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.49 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.92 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.490.921.128 = 0.356 14、kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.428+ 1.44.725= 14.329 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.428+ 0.851.44.725= 13.336 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3561.5 1.82/10 = 0.206 kN.m；(五)、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 14.329 kN；計算立桿15、的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 14329/(0.188450)=169.37 N/mm2；立桿穩定性計算16、 = 169.37 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 13.336 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：17、W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 13336.47/(0.188450)+205861.095/4730 = 201.164 N/mm2；立桿穩定性計算 = 201.164 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！(六)、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.356 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載18、產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.382 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10.382 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 10.382 Ru20.708KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉19、環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=20.708kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(207084/3.14250) 1/2 =23mm；)十一)、錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.31 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直20、徑 D=310.2884/(3.142502)1/2 =1.988 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。五、型鋼懸挑卸料平臺計算書本工程卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。懸挑卸料平臺的計算依據建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。1.荷載參數腳手板類別：沖壓鋼腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.30；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷21、載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):12.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.80；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.00；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的節點按 固支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號工字鋼；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.20，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.60, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算22、寬度(m)：3.00。 (一)、次梁的驗算:次梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，間距0.2m，其截面特性為：面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30kN/m2； Q1=0.30 0.20= 0.06kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平，標準值為0.17 kN/m Q2=0.17 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.23、00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：12.00kN荷載組合Q=1.2(0.06+0.17)+1.42.000.20=0.83kN/mP=1.412.00=16.80kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為： 經計算得出: Mmax = (0.833.002/8)(1-(0.002/3.002)2+16.803.00/4=13.54kN.m。 最大支座力計算公式: 經計算得出: R = (16.80 + 0.83(3.00 + 20.00)/2 = 9.65kN3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x24、 - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =1.35104/(1.05108.30)=119.06 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =119.06 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.0063.00235/(3000.00160.00235.0)=0.75；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=0.693；次梁槽鋼的穩定性驗算 =1.35125、04/(0.693108.300)=180.38 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =180.38 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!(二)、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號工字鋼 ，間距0.2m，其截面特性為：面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；截面抵抗矩 Wx=141cm3；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； 26、Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.20) = 0.41kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R1 = 31.454 kN； R2 = 22.592 kN。 最大支座反力為 Rmax=22.592 kN；M1M2最大彎27、矩 Mmax=13.764 kNm；最大撓度 =0.020 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =13.764106/1.05/141000.0+2.11104/2610.000=101.047 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 101.047 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.44由于 b大28、于0.6，應按照下面公式調整： 可得 b=0.734；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 13.764106/(0.734141000.00)=133.03 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 133.03 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!5.焊縫強度驗算焊角尺寸不得小于較薄鐵件厚度的1.2倍，滿焊。焊縫面積：A=2(h+2b-2t-30)1.2t0.7=2(160.00+288.00-29.90-30)1.29.900.7=4760.08焊縫慣性矩I=15965860.092焊縫抵抗矩W=2I/h=215965860.092/160=199573.251角焊縫強度fwf=160 N/m29、m2f=M2/W=13763890.574/199573.251=68.967N/mm2f=R2/(2.4t(h-t-10)=6.787N/mm2 焊縫強度驗算結果滿足要求!(三)、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3/(1.8+1) = 0.731；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 31.430、54 / 0.731 = 43.03 kN；(四)、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇637鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑21.5mm。 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg348.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=47.628KNRu43.025KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。(五)、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=4302531、.258N。拉環強度計算公式為： 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=43025.34/(3.14250.002)1/2=23.4mm。(六)、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐32、點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。六、腳手架作業要求及質量標準：6.1腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。6.2每搭完一步腳手架后，應按規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。6.3底座應準確的放在焊在槽鋼上的鋼筋上。6.4立桿搭設應符合下列規定：相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接33、頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大與步距的1/3。當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。頂層立桿的搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應少于100mm。立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。鋼腳手架立桿垂直度應1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值不大于75。 6.5縱向水平桿搭設應符合下列規定：縱向水平桿宜設設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值34、不大于50mm。做到橫平豎直,斷面呈矩形，色澤一致。6.6腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。6.7連墻件、剪刀撐、橫向支撐的設置符合下列規定：本工程外腳手架高度小于50m，連墻件每3.6m4.5m設一根。連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；連墻件應從第一步縱向水平桿處開始設置；宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連35、墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(2步)。當腳手架下部暫不能設連墻桿時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在450600之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后拆除。當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在450600之間；剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角(a)450500600剪刀撐跨越立桿的最多根數(n)765本工程腳手架高度在24m以上，必須在外側立面上連續設置剪刀撐，并應36、由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。6.8扣件安裝符合下列規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m,且不應大于65N.m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。6.9作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列37、規定：欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。6.10腳手板的鋪設應符合下列規定：腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm;木腳手板應垂直于縱向水平桿鋪設，且采用對接平鋪四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應支承桿可靠地固定，腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。七、腳手架的拆除拆除腳手架時，應符合下列規定：7.1拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；7.2連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手38、架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿加固；7.3當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；7.4當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應采取如下規定設置連墻件和橫向斜撐加固：兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不應大于4m(2步)。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，中間每隔6跨設置一道。7.5卸料時各配件嚴禁拋擲至地面。八、質量保證措施8.1 施工前要有詳盡的技術質量書面交底，并全員簽字做到人人心中有數，明確質量目標。8.2 質檢人員現場跟蹤，進行過程控制，驗收39、合格后方可進行下道工序的施工。8.3 施工中嚴格按技術規程、質量標準、設計圖紙施工。九、安全保證措施9.1搭設腳手架人員必須是經過考核合格的專業架子工，上崗人員必須定期體檢，合格者方可上崗。9.2搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。9.3腳手架的構件質量與搭設質量應按規范進行檢查驗收，合格后方可準許使用。9.4作業層上的施工荷載應符合要求，不得超載，不得將模板支架纜風繩泵送砼和砂漿的輸送泵等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。9.5當有六級及六級以上大風和霧雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。9.6腳手架的安全檢查與維護應按規范規定進行，安40、全網應按有關規定搭設或拆除。9.7在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿。連墻件。9.8臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。9.9工地臨時用電線路的架設及腳手架接地避雷措施等，應按規定設置。11.10搭拆腳手架時財面應設圍護欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。9.11腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用；搭設完畢后；連續使用達到6個月；施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；9.12 專職安全員現場巡視檢查、監督指導，杜絕違章違紀現象的發生。9.41、13 操作架拆除作業時，設置施工禁區，并掛設警戒線、警示牌，先搭的后拆，后搭的先拆，不得整體推倒拆除，必須自上而下按順序逐根拆除。非專業人員不得搭拆腳手架，并且搭拆時應設警告標志，派專人監護。9.14 所有用電設備必須接地良好，雨天及構件潮濕的情況下禁止施焊，非電工人員嚴禁拆接電源線。十、 環境管理措施10. 1 防止噪聲 嚴格執行公司防護用品使用管理制度, 安全部應加強施工人員環境意識教育，培養施工人員養成良好的工作習慣，做到按規章、程序操作，杜絕違章作業、野蠻作業，減少施工現場中人為產生的噪聲，防止施工噪聲對人員的傷害。 各施工單位應按施工機械設備管理程序、手持式工器具安全管理程序對施工機械設備、工器具等定期維修保養，減少噪聲的產生。 對切割機等易產生強噪的機械，作業合理安排，合理調整作業時間，避免與其他機具同時作業，減少各種噪聲源的同時影響，確實需要夜間施工的，應辦理夜間施工許可證，嚴格控制夜間噪聲排放。 切割機等應按要求搭設工棚，減少噪聲源對外界的影響。