1、正本核電站PX泵房工程扣件式鋼管腳手架安全專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 目 錄 1.編制依據62.工程概述63.施工準備63.1人員組織63.2主要機械63.4施工準備63.4.1排架搭設63.4.2排架拆除64. 腳手架施工74.1腳手架布置方案74.2排架搭設84.2.4扣件應有試驗報告和產品質量合格證。94.3排架拆除104.3.5拆除作業中應隨時注意作業位置可靠和掛牢安全帶。104.3.8各種材料、配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。104.4施工注意事項114.5腳手架的檢查與驗收115.

2、安全注意事項125.9在夜間或光線不足的時候不得進行腳手架的搭設。126.危險點辨識與預防137.環保注意事項148.附件15附件一：計算書15附件二：腳手架驗收表格15附件一腳手架計算書15一、 編制依據15二、參數信息:151.腳手架參數152.荷載參數15三、小橫桿的計算161.均布荷載值計算162.抗彎強度計算163.撓度計算17簡支梁均布荷載作用下的最大撓度17四、大橫桿的計算:171.荷載值計算172.抗彎強度計算183.撓度計算18大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度18五、扣件抗滑力的計算19六、腳手架荷載標準值19考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值21七、立桿的穩定性計算211.

3、不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算212.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算22八、連墻件的計算22九、懸挑梁的受力計算24十、懸挑梁的整體穩定性計算25十一、支桿的受力計算25十二、支桿的強度計算26十三、挑梁與墻體連接的計算26十四、預埋件計算27三、埋件構造驗算28二、埋件承載力驗算：29三、埋件構造驗算301.編制依據-建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001-建筑施工手冊第四版-電力建設安全工作規程DL5009.12002 - PX泵房筏基及墻體腳手架施工方案B版2.工程概述XXXX核電站一期工程61000MW常規島PX泵房尺寸102.84m45.1m，基礎底至0米頂板

4、總高度24米，排架環基礎一周板墻布置，施工操作架統一采用扣件式鋼管腳手架，腳手架橫距1.2m、步距1.7米、立桿縱距1.5米。現PX泵房1軸側，B-C軸間由于施工要求，需拆除原有雙排架，在5.5m標高處搭設懸挑腳手架，本方案主要描述5.5m處墻體施工懸挑腳手架施工方法及要求。3.施工準備3.1人員組織施工負責人： 技術負責人： 施工技術員： QC人員： 施工管理員： 安全管理員： 主責架子工： 3.2主要機械 拖車： 1輛 塔吊： 1臺 3.4施工準備3.4.1排架搭設3.4.1.1編制好施工方案，并經業主審核通過。3.4.1.2施工前必須對所有施工人員進行技術安全交底，通知工程公司參加，并進

5、行簽字。3.4.1.3腳手架搭設前后必須按附表內容進行檢查，驗收合格簽字后方可進行使用。3.4.2排架拆除3.4.2.1根據現場實際情況設計好拆除順序，經業主部門批準后方可實施。3.4.2.2拆除排架之前應進行技術安全交底，并簽字。3.4.2.3清除排架上的雜物及地面障礙物。3.4.2.4拆除腳手架前必須檢查混凝土的外觀，混凝土表面的缺陷、遺留物必須處理完畢后方可安排拆除作業。4. 腳手架施工4.1腳手架布置方案2PX聯合泵房B、C列長23.3m，4.5m標高左右預埋32號工字鋼懸挑梁，間距1.5m，與墻體預埋鋼板焊接，懸挑1600mm，懸挑梁間用直徑32鋼筋焊接連成整體，懸挑水平鋼梁采用支桿

6、與建筑物拉結，最外面支桿距離建筑物1.50m，支桿采用2-10010角鋼。在挑梁上搭設立桿，橫向間距1.2m，腳手架步距1.7m，連墻件兩步三跨布置，與混凝土中對拉螺桿焊接連接，懸挑架兩端分別與原有腳手架連接。排架上部施工通道鋪設木架板，腳手架外側掛密目網，施工層下設置安全網，為防止高空落物。4.2排架搭設懸挑架挑梁安裝，32工字鋼切割成1600mm，焊接前清除埋件上水泥漿和鐵銹。4.2.2腳手架選用規格為483或483.5的鋼管。腳手架管及扣件必須有產品出廠許可證、檢驗合格證，鋼管表面應平直光滑不應有裂縫結疤分層錯位硬彎毛刺壓痕和深的劃道。所有使用的腳手架管應提前進行除銹刷漆。4.2.3腳手

7、板選用規格為502004000mm木質腳手板，腳手板的寬度不宜小于200mm，厚度不應小于50mm，腐朽的腳手板不得使用。4.2.4扣件應有試驗報告和產品質量合格證。4.2.5本方案中腳手架從懸挑工字鋼梁上開始搭設，工字鋼上焊接200mm高直徑32鋼筋，使腳手架架體底部與工字鋼梁固定牢靠，不得滑動或竄動。4.2.6排架搭設順序：放置縱向掃地桿一端起依次向另一端豎底（第1根）立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿并也與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），豎起34根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿（與立桿扣接固定）和橫向平桿（小橫桿，靠近立桿并與縱向平桿扣接固定）、校正立桿垂直

8、和平桿水平使其符合要求后，按4060Nm力矩擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段按上述要求依次向前延伸搭設，完成后再全面檢查一遍構架質量，嚴格確保設計要求和構架質量按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步隨搭設進程及時裝設剪刀撐。裝設作業層間橫桿，鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板或圍護、封閉措施。腳手架搭設過程中，需做臨時連墻結構，可用架管與內部架管或鋼筋連接，待混凝土澆筑完成后，及時與對拉螺桿焊接連接。4.2.8腳手架的搭設對于主體呈“一”字型的應從一端開始并向另一端延伸搭設。4.2.9立桿搭設時立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在

9、高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。4.2.10腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4.2.11在豎直方向，腳手架兩端要設置剪刀撐，轉角處及中間每隔4m6m設置一道剪刀撐。支撐架外立面整個長度和高度上要連續設置剪刀撐。每道剪刀撐寬度不應小于4跨且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45-60之間。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于15

10、0mm。剪刀撐橫向斜撐搭設應隨立桿縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。4.2.12腳手板應鋪滿鋪穩，采用對接或搭接接長。底部應設置在三根橫向水平桿。腳手板對接平鋪時接頭處必須設兩根橫向水平桿腳，腳手板外伸長應取130mm-150mm。為避免出現探頭板，腳手板連接必要時采用搭接，腳手板搭接鋪設時接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。腳手板采用12#鍍鋅鐵絲固定在支承桿件上，一般不允許出現探頭板。在拐角、斜道平臺口處的腳手板應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。4.2.13架上、下橫桿的接頭位置應錯開布置在不同的立

11、桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的1/2。同一排大橫桿水平偏差不大于該片腳手架總長的1/300且不大于5cm。腳手架的支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。其它尺寸偏差要求：步距20mm，縱距50mm，橫距20mm。4.2.14手架搭設完成，組織各級人員驗收，驗收合格后掛牌方可進行施工作業。4.3排架拆除腳手架拆除前應檢查混凝土外觀，混凝土表面的缺陷、遺留物必須處理完畢后方可安排拆除作業。拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并應派專人負責，嚴禁一切非操作人員入內。拆除時要注意如下幾點：4.3.1排架拆除應自上而下、后搭設的先拆、先搭設的后拆的順序進行。4.3.2腳手架拆除

12、之前，劃定危險作業范圍，并進行圍圈，設監護人員。4.3.3統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。4.3.4所有連墻件逐層拆除，嚴禁連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于兩步。4.3.5拆除作業中應隨時注意作業位置可靠和掛牢安全帶。4.3.6當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時加固，后拆連接件。4.3.7當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先設置連墻件和橫向支撐加固。4.3.8各種材料、配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。4.3.9運至地面的材料、配件應及時檢查整修與保養，并按

13、照品種、規格隨時堆放整齊，統一運回準備區。4.4施工注意事項4.4.1開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根臨時加固，腳手架整體穩定后方可根據情況拆除。4.4.2縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。4.4.3縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主接點的距離不宜大于縱距的1/2。4.4.4對于橫向水平桿在主節點處必須設置一根，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。4.4.5立桿接長除頂層可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿

14、的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主接點的距離不宜大于步距的1/2。4.4.7扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，并且不大于65 Nm。4.4.8主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。4.4.9對接扣件的開口應朝上或朝內，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4.4.10在拐角、斜道平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動。4.4.11欄桿和擋腳板應搭設在外排立桿的內側。4.4.12拆除腳手架前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支

15、撐體系等是否符合構造要求。4.4.13拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。4.4.14分段拆除腳手架時，高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。4.5腳手架的檢查與驗收4.5.1腳手架搭設完畢后必須按程序經過驗收并掛牌后方可使用。在以下情況下需對腳手架進行驗收檢查：4.5.1.1搭設完畢后；4.5.1.2每搭設完1013m高度后；4.5.1.3達到設計高度后；4.5.1.4遇到六級大風大雨后；4.5.1.5停用超過一個月。4.5.2安裝后的扣件螺栓擰緊扭力應采用力矩扳手檢查，抽樣方法應均布進行不合格的必須重新擰緊直至合格為止。4.5.3腳手板采用搭接鋪放時，對接長度應達

16、到300mm，且在搭接段的中部應設有支撐橫桿；交錯搭接長度應達到200mm。5.安全注意事項5.1進入施工現場必須正確佩戴安全帽，嚴禁酒后進入施工現場，嚴禁在施工現場打鬧，高空作業必須正確使用雙繩雙掛安全帶。且將安全帶掛在上方牢固可靠處。5.2高空作業人員須體檢合格，持證上崗。5.3特殊工種須經考試合格持有效特殊工種證件方可上崗。5.4高處作業人員應衣著靈便，穿軟底鞋，作業人員應經排架檢查安全可靠后，才可施工。5.5腳手架搭設后驗收合格并掛牌后方可交付使用。使用中定期檢查及維護。高處作業地點和各層平臺不得堆放過多的物料，施工應隨用隨吊，用后及時清理。腳手架搭設完后，挑梁上需滿鋪架板，內側與墻體

17、間隙及架子外側需懸掛安全網，防止高空落物。5.6遇六級及六級以上的大風、雨、雪等惡劣天氣時，應停止高處腳手架的搭設工作。5.7大風、雨、雪過后，應當對腳手架進行一次安全檢查確認其處在正常工作狀態后方可使用。5.8非專業工種人員不得搭、拆腳手架。搭設腳手架時作業人員應掛好雙掛安全帶，遞桿、撐桿作業人員應密切配合。施工區周圍應設圍欄或警告標志，并由專人值班，嚴禁無關人員入內。嚴禁夜間搭設拆除腳手架，高處作業人員嚴禁拋接物體，施工及行走過程中隨時進行自我安全保護，上下腳手架走斜道，不得在立桿及橫桿攀爬，層間拉設安全網，進行水平防護，四周進行全封閉式施工。5.9在夜間或光線不足的時候不得進行腳手架的搭

18、設。5.10高處作業地點、各層平臺、走道及腳手架上不得堆放超過允許荷載的物體，施工用料應隨用隨吊。5.11施工前應進行安全技術交底并簽證。未參加交底簽證人員不得進入施工現場，施工排架經過受力驗算，經確認后方可搭設。6.危險點辨識與預防工序流程危害分析是否重大因素防范措施負責人全過程構件材料缺陷是構件使用前應檢查合格后方能使用全過程機械、設備傷害是嚴禁靠近正在施工中的機械、設備及機械、設備的運行路線，加強施工人員自我保護意識全過程高空墜落是進行安全技術交底，加強施工人員自我保護意識；在施工作業層下方滿鋪一層合格的安全網全過程高空落物是施工區域拉設警戒繩，掛警示牌，嚴禁無關人員進入施工區域；對施工

19、人員進行安全教育，做到“四不傷害”高空作業未掛安全帶或安全帶未掛在上方牢固處是高空作業必須扎好安全帶，并把安全帶掛在上方牢固處，加強現場監督。高空作業高空作業腳手架的搭設不符合要求是按要求正確鋪設腳手架、踢腳板和欄桿高空作業交叉作業為搭設隔離層是避免交叉作業高空作業高空拋擲工具是高處作業時，工具要栓繩或用工具包方式傳遞，禁止在空中拋擲物品。腳手架搭設腳手架未按規范及措施搭設。是腳手架由專職架子工嚴格按規范搭設，不得增加立桿、平撐的間距腳手架搭設未經驗收投入使用是腳手架搭設完畢需經驗收合格后方可掛牌使用。腳手架搭設腳手架板未加固或未鋪滿是腳手架板必須封牢，嚴禁出現探頭板。腳手架拆除未按順序拆除是

20、腳手架拆除應自上而下順序拆除不得上下同時拆除或整體推倒。全過程鋼管、模板、鋼筋及其它物品墜落物體打擊腳手架搭設、模板支設、鋼筋綁扎和運輸全過程夜間照明不足設專職電工值班，保證夜間照明充足腳手架施工腳手架基礎不好；未按順序拆除；腳手架堆放物超載整架傾倒、局部跨架腳手架桿件齊全；使用過程中不得隨意拆除桿件；嚴禁超載，每處物品放置重量不得大于270kg/m2腳手架施工腳手架未加固或未鋪滿；無步道、爬梯；未正確使用安全帶高處墜落腳手架嚴格按措施和技術交底搭設；高空作業正確佩戴安全帶并掛在上方牢固處7.環保注意事項7.1施工現場保持清潔，垃圾、廢料應及時清除，做到“工完料盡場地清”。7.2施工道路應堅實

21、平坦通視。危險地段應設“危險”“禁止通行”等標志。7.3現場的各種材料應按規定的地點堆放整齊，符合搬運要求。7.4現場的各種材料應按種類、規格歸類，不得亂擺亂放。8.附件附件一：計算書附件二：腳手架驗收表格附件一腳手架計算書一、 編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)建筑結構荷載規范(GB 50009-2001) 二、參數信息: 1.腳手架參數 計算的腳手架為懸挑雙排腳手架， 橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設高度為5.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.20米，立桿的步距1.

22、70米。 內排架距離墻長度為0.30米。 橫向桿計算外伸長度為0.30米。 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根。 采用的鋼管類型為483.5。 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.40米，水平間距4.50米,采用焊縫連接。 2.荷載參數 施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板自重標準值0.35kN/m2， 欄桿、擋腳板自重為0.14kN/m2，安全設施及安全網、擋風板自重為0.005kN/m2， 同時施工1層，腳手板共鋪設3層。 腳手架用途:結構腳手架。 懸挑水平鋼梁采用32a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.60米，與墻體預埋件焊接連接。 懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支桿

23、距離建筑物1.50m，支桿采用2根10010角鋼。 三、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應力和撓度不計入懸挑荷載)。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強

24、度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.5111.202 =M/W=0.632106/5080.0=124.41N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.04+2.25+0.26=2.55kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.551200.04/(3842.06 105121900.0)=2.74mm 小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 四、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿

25、在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計算大橫桿的最大彎矩和變形。(需要考慮懸挑荷載) 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200(1+0.300/1.200)2=0.072kN 腳手板的荷載標準值P2=0.3501.200(1+0.300/1.200)21.500/2=0.492kN 活荷載標準值 Q=3.0001.200(1+0.300/1.200)21.500/2=4.219kN 荷載的計算值 P=(1.20.072+1.20.492+1.44.219)/2=3.292kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿

26、自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1753.292 =0.872106/5080.0=171.722N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=(0.

27、072+0.492+4.219)/2=2.391kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1.1462391.4691500.003/(1002.060105121900.000)=3.68mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.735mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 五、扣件抗滑力的計算 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00k

28、N 。 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值(需要考慮懸挑荷載)P1=0.0381.200(1+0.300/1.200)22/2=0.072kN 大橫桿的自重標準值 P2=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值(需要考慮懸挑荷載)P3=0.3501.200(1+0.300/1.200)21.500/2=0.492kN 活荷載標準值(需要考慮懸挑荷載) Q=3.0001.200(1+0.300/1.200)21.500/2=4.219kN 荷載的計算值 R=1.20.072+1.20.058+1.20.492+1.44.219=6.652kN 單

29、扣件抗滑承載力的設計計算R = 8.00滿足要求! 六、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重標準值產生的軸向力 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)gk:查規范本例為0.1248 NG1 = (0.1248+(1.201/2)0.038/1.70)5.000=0.692kN (2)腳手板自重標準值產生的軸向力 腳手板的自重標準值(kN/m2):本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35031.500(1.200+0.300)/2=1.181kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值產生的軸向力 欄桿與擋腳手板

30、自重標準值(kN/m):本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.5003/2=0.315kN (4)吊掛的安全設施及安全網、擋風板自重標準值產生的軸向力 吊掛的安全設施荷載，包括安全網和擋風板自重標準值(kN/m2):0.005 NG4 = 0.0051.5005.000=0.038kN 經計算得到，靜荷載標準值 構配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.534kN。 鋼管結構自重與構配件自重：NG = NG1+ NG2k = 2.226kN。 (5)施工荷載標準值產生的軸向力 施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00011.

31、500(1.200+0.300)/2=3.38kN (6)風荷載標準值產生的軸向力 風荷載標準值: 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范的規定采用：W0 = 0.350 可按建筑結構荷載規范(GBJ9)取重現期為30年確定，0.7是參考英國腳手架標準(BS 5973-1981)計算確定； 可按建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附表D.4取重現期10年確定，取消基本風壓W0值乘以0.7修正系數。 腳手架使用期較短，一般為25年，遇到強勁風的概率相對要小得多； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： 腳手架底部 Uz =

32、 1.170, Us 風荷載體型系數：Us = 0.8710 經計算得到，腳手架底部風荷載標準值 Wk = 0.71.1700.87100.350 = 0.250kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N = 1.2NG + 0.851.4NQ = 6.693kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.403kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經計算得, 底部立桿段彎矩 Mw=0.851.

33、40.2501.501.702 七、立桿的穩定性計算 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.403kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，=1.55； h 立桿步距，h=1.70； 計算長細比, 由k=1時, =kh/i=167； = = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kh確定，l0=3.04m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kh/i=193的結果查表得到0.193； A

34、立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 7403.000/(0.193489.000)=78.44N/mm2 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6.693kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，=1.55； h 立桿步距，h=1.70； 計算長細比, 由k=1時, =kh/i=167；

35、= = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kh確定，l0=3.04m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kh/i=193的結果查表得到0.193； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 6693.000/(0.193489.000)+(129000.000/5080.000)=96.31N/

36、mm2 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 八、連墻件的計算 (1)連墻件的軸向力設計值計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw 腳手架頂部Uz = 1.800 連墻件均勻布置, 受風荷載作用最大的連墻件應在腳手架的最高部位 腳手架頂部風荷載標準值Wk=0.7UzUsWo=0.71.8000.87100.350 = 0.384kN/m2。 Wk 風荷載基本風壓標準值，Wk = 0.384kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2.001.703.001

37、.50 = 15.300m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000kN 經計算得到 Nlw = 8.225kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 13.23kN (2)連墻件的穩定承載力計算： 連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離 長細比=lo/i=30.00/1.58=19 長細比=19 =150(查冷彎薄壁型鋼結構技術規范), 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查表得到=0.949； Nl/A=13.23103/(0.949489)=28.50N/mm2 連墻件穩定承載力=f=205，連墻件穩定承載力計算滿足要求! 連墻件采用焊接方式與墻體

38、連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=13.225kN； lw為連墻件的周長，取3.141648.0=150.80mm； t為連墻件的厚度，t=3.50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 = 13225.28/(150.803.50) = 25.06N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 九、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照懸臂梁計算 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與墻體的錨固點。 腳手架排距為Lb=1200mm，內側腳手架距離墻體La=300mm，支拉斜桿的支點距離墻體Lc = 15

39、00mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 11075.50cm4，截面抵抗矩W = 692.20cm3，截面積A = 67.05cm2。 受腳手架集中荷載 P=1.22.23+1.43.38=7.40kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.267.050.00017.8510=0.63kN/m 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=8.239kN,R2=7.578kN 最大彎矩 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.775106/(1.05692200.0)+8.241000/

40、6705.0=3.67N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 十、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用32a號工字鋼,計算公式如下 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.40 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.953 經過計算得到強度 =1.78106/(0.953692200.01)=2.69N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f=215,滿足要求! 十一、支桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算 其中

41、RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 各支點的支撐力 RCi=RDisini 按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=9.211kN 十二、支桿的強度計算 斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為 Rd = 9.211kN 斜壓支桿的內力計算： 壓桿以角鋼10號10010計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 9.21kN； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到= 0.52； i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 3.05cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 3.35m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =19

42、.26cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 9.27 N/mm2； f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2； 受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求! 斜撐桿的焊縫計算： 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力，N=9.211kN； lwt為焊接面積，取1926.10mm2； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 9211.48/1926.10 = 4.78N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 十三、挑梁與墻體連接的計算 水平鋼梁與墻體埋件采用角焊縫焊

43、縫，彎矩和剪力共同作用的角焊縫計算如下： 焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 其中 N 角焊縫軸向力，N=4.120kN； F 角焊縫切向力，F=7.578kN； A 水平鋼梁滿焊的截面積，A=lwhe=5829mm2； ft 焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力強度=4120/5829 = 0.7N/mm2； 焊縫剪應力強度f = 7578.00/5829 = 1.3N/mm2； 焊縫總強度為2.35N/mm2；焊縫的強度計算滿足要求!十四、預埋件計算預埋件1：一、埋件信息：錨筋：HRB335,直徑16mm錨板：Q235，尺寸400400，板厚20mm基材混

44、凝土：C40二、埋件承載力驗算： 依據04G362鋼筋混凝土預埋件中G4.3中彎剪預埋件的承載力設計值按下式計算V/Vuo0.7時，M/Muo1V/Vuo0.7時，V/Vuo+ M/Muo1其中Vuo=k1rvfyAsMuo= 0.4k1rbfyAszr：沿剪力方向錨筋排數影響系數，兩排錨筋取1，三排錨筋取0.9，四排錨筋取0.85.r=0.9v：錨筋受剪承載力系數，v=（4-0.08d）（fc/fy）0.5=（4-0.0816）（19.1/300）0.5=0.68b：彎曲變形系數，b=（0.6+0.25t/d）/(1+0.055(bs/t-8)=0.6+0.2520/16=0.91As：全部

45、錨筋截面面積，As=93.1488=1808mm2計算得Vuo=331.95kKN，MuoV/Vuo=7.58/331.95=0.020.7, M/Muo=1.775/53.3=0.031,符合要求。三、埋件構造驗算錨筋長度計算：依據GB50010-2002混凝土結構設計規范中規定：普通鋼筋錨固長度：La=.fy/ft.d：鋼筋外形系數，取0.14La=0.1430016/1.71=392.98mm錨板厚度計算：依據GB50010-2002混凝土結構設計規范中規定：錨板厚度宜大于錨筋直徑的0.6倍，受拉、受彎預埋件的錨板厚度宜大于b/8，b為錨筋間距。t0.6d=0.616=9.6mmtb/8

46、=150/8=18.75mm，取錨板厚度為20mm。預埋件2：一、埋件信息：錨筋：HRB335,直徑16mm錨板：Q235，尺寸200200，板厚18mm基材混凝土：C40二、埋件承載力驗算：依據04G362鋼筋混凝土預埋件中G4.3中受剪預埋件的承載力設計值按下式計算V/Vuo+ N/Nuo1其中Vuo=k1rvfyAsNuo= 0.8k1bfyAsr：沿剪力方向錨筋排數影響系數，兩排錨筋取1，三排錨筋取0.9，四排錨筋取0.85.r=1v：錨筋受剪承載力系數，v=（4-0.08d）（fc/fy）0.5=（4-0.0816）（19.1/300）0.5=0.68b：彎曲變形系數，b=（0.6+

47、0.25t/d）/(1+0.055(bs/t-8)=0.6+0.2518/16=0.88As：全部錨筋截面面積，As=43.1488=803mm2計算得Vuo=147.73kKN，Nuo=152.63KNV/Vuo+ N/Nuo=7.98/147.73+4.6/152.63=0.081,符合要求。三、埋件構造驗算錨筋長度計算：依據GB50010-2002混凝土結構設計規范中規定：普通鋼筋錨固長度：La=.fy/ft.d：鋼筋外形系數，取0.14La=0.1430016/1.71=392.98mm錨板厚度計算：依據GB50010-2002混凝土結構設計規范中規定：錨板厚度宜大于錨筋直徑的0.6倍

48、，受拉、受彎預埋件的錨板厚度宜大于b/8，b為錨筋間距。t0.6d=0.616=9.6mmtb/8=130/8=16.25mm，取錨板厚度為18mm。附件二：腳手架驗收表格腳手架驗收表格項目名稱：施工單位：搭設部位：搭設高度檢查內容檢查結果存在問題YESNO施工方案施工方案審核通過人員資質搭設人員經過安全培訓，持證上崗安全交底搭設前對作業人員進行安全技術交底材料鋼管無明顯彎曲、孔洞，銹蝕符合規定鋼管、扣件經過防銹處理（刷防銹漆）木腳手板厚度5cm，無明顯腐蝕懸挑鋼梁每根鋼梁標高一致，無翹曲、扭轉掃地桿距離立桿底20cm的位置設縱橫掃地桿連墻件連墻件的間距和設置方式滿足規范方案一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距 不大于建筑物層高，并不大于兩步桿件間距立桿和水平桿的距離符合方案及規范要求腳手板腳手板鋪滿、鋪穩，間距2cm板與墻的距離15cm時采取可靠防護措施板的端頭用鐵絲綁扎，超過橫桿的長度20cm剪刀撐架高24m，兩端、中間設剪刀撐防護欄桿立桿外側兩道欄桿，高度1.2m、0.6m擋腳板步道外側、斜道兩側設擋腳板通道有便于人員上下的跑道，設防滑措施驗收結論：驗收人驗收時間